Расчет сварочного трансформатора

Ниже приведены основные сведения об источниках питания для дуговой сварки плавящимся электродом общего назначения принятая терминология, содержание и обозначение базовых технологических характеристик, требования, которым должны соответствовать источники питания для многолетней высококачественной и безопасной работы. Рассмотрены наиболее распространенные, апробированные практикой технические решения, даны элементы инженерного расчета сварочных трансформаторов, выпрямителей, инверторов и постовых регуляторов тока. [c.219]

Расчет сварочного трансформатора начинается с определения размеров сердечника. Сечение сердечника (в см ) определяется по формуле [c.187]

Пример расчета сварочного трансформатора [c.190]

Проведение этой операции неразрывно связано с выбором режима, защитной среды (если она применяется специально) и оборудования. При современном уровне развития стыковой сварки дальнейшее повышение производительности, снижение себестоимости и повышение качества продукции достигается применением специализированного оборудования с автоматической подачей заготовок, их сваркой и последующей обработкой, а также подачей сваренной детали на транспортирующее устройство. В данном разделе основное внимание уделено общим принципам выбора режима сварки и защитных сред, а также выбору сварочной машины и расчету сварочного трансформатора. [c.82]

При указанном допущении получаются несколько завышенные значения токов и, следовательно, сечений обмоток сварочного трансформатора и элементов сварочного контура. Однако повышенный расход меди является в данном случае оправданным (см. ниже). По полученным данным осуществляется расчет сварочного трансформатора и вторичного контура, который проводится так же, как для других машин контактной сварки [9]. Затем производится уточнение значений параметров R" и L" и рассматривается возможность выполнения условия оптимального соотношения параметров [c.63]

Рассмотрены особенности физических процессов при сварке постоянным и переменным током, приведены методики расчета сварочных трансформаторов, дано описание их практических конструкций и доработок, даны практические рекомендации при проведении сварочных работ. [c.2]

Расчет сварочного трансформатора [c.25]

Определяющим моментом в процессе изготовления является выбор сечения магнитопровода и расчет витков обмоток. Методики расчета сварочных трансформаторов приведены в предьщущей главе. Так как обычно трансформатор мотается на том материале, который уже есть, то задающим звеном здесь обычно является магнитопровод. Причем при самостоятельном изготовлении обычно стремятся не сколько собрать оптимальную схему согласно стандартной методике, сколько сэкономить на материале. Как известно, количество витков [c.53]

Исходя из полученных соотношений для работы выпрямителя при различных углах регулирования, производим расчет сварочного трансформатора и импульса сварочного тока. [c.51]

Необходимое количество сварочного оборудования определяется с учетом объема и характера выполняемых работ, сроков монтажа и числа рабочих. Общее число сварочных трансформаторов принимается из расчета обеспечения каждого сварщика одним трансформатором для средних условий работы, с учетом 10—15% дополнительного количества трансформаторов в виде запаса на ремонт, транспортировку и т. д. В пиковый период работа сварщиков организуется в две смены с использованием имеющихся сварочных трансформаторов. [c.259]

В виде примера приводится расчет сечения кабеля, необходимого для подключения сварочного трансформатора ТСД-2000 к рубильнику сборки поста термической обработки. [c.269]

Термомеханический способ правки заключается в равномерном прогревании детали по всему деформированному сечению с последующей правкой внешним усилием. Нагрев осуществляется газовыми горелками или индуктором до температуры отжига (750— 00 С). Индукционный нагрев токами промышленной частоты происходит следующим образом деталь (например, вал) изолируют листовым асбестом и обматывают сварочным кабелем сечением 80—100 мм (из расчета 16—20 витков на 1 м длины нагреваемого участка). Поверх кабеля укладывают второй слой асбеста. Ток подается от сварочных трансформаторов (напряжение 50—60 В, сила тока 800—1000 А). [c.182]

Расчет расхода электроэнергии производится в зависимости от количества наплавленного металла. Средний расход электроэнергии на 1 кГ наплавленного металла при сварке сварочным трансформатором составляет 3,5—4 квт-ч при работе от однопостового генератора постоянного тока — 6—8 квт-ч при работе от многопостового генератора постоянного тока — 8—10 квт-ч. [c.749]

К. п. д. сварочной установки при приближенных расчетах принимают в среднем равным 0,8 — для сварочных трансформаторов 0,5 — для сварочных однопостовых аппаратов постоянного тока 0.4 — для сварочных многопостовых аппаратов постоянного тока. [c.23]

Расчетные соотношения для токов, напряжений и мощности дуги при фазовом регулировании. Приводимые ниже расчетные соотношения позволяют произвести электрический расчет силового трансформатора, выбрать тиристоры фазорегулятора и оценить технологические возможности ТТ применительно к сварке плавящимся электродом. Соотношения даны для режима прерывистых токов и с допущениями, приемлемость которых экспериментально подтверждена 1) импульсы сварочного тока имеют практически синусоидальную форму 2) амплитуда и длительность импульсов тока не зависят от напряжения дуги при условии постоянства действующего значения тока [c.236]

Тарировка двух шкал индикаторных приборов производится одним из способов, рассмотренных в гл. V, начиная с первой ступени сварочного трансформатора и минимального нагрева. Шкалы градуируются через 1000 а с таким расчетом, чтобы обе неоновые лампы загорались при одном значении сварочного тока. [c.136]

Сумма активных потерь в стали сердечника (Рж) и в меди (Pj,,) определяет нагрев сварочного трансформатора. Потери Рж и Рм используются при расчете водяного охлаждения трансформатора. Они же определяют к. п. д. трансформатора [c.189]

Падение напряжения в проводах, питающих машины для контактной сварки, не должно превышать 5 / . Поэтому при расчете проводов они проверяются не только на нагрев, но и на падение напряжения. В связи с этим сечение проводов должно увеличиваться с увеличением расстояния между машиной и источником ее питания, хотя нагрев проводов не зависит от этого расстояния, а зависит только от плотности протекающего в них тока. При установке в цехе большого количества сварочных машин их питание производится от общих шин, проходящих вблизи мест установки машин. При этом уменьшается расход меди в проводах и обеспечивается минимальное падение напряжения на участке цепи между силовым и сварочным трансформаторами. [c.306]

Более совершенными нагревательными устройствами являются электропечи и различные электронагревательные устройства. Конструкция таких устройств зависит от формы и размеров нагреваемых деталей. В последние годы на производстве применяется высокочастотный электронагрев индукторами специальной формы. Находит также широкое применение индукционный нагрев токами промышленной частоты. Низкочастотные нагревательные устройства питаются током от обычных сварочных трансформаторов. Конструкция и расчет таких нагревательных устройств приводятся в соответствующей литературе [23, 24]. [c.21]

Конструкция сварочных трансформаторов и их расчет приведены в главе IV. Режимы сварки труб токами различной частоты и общая технологическая схема изготовления труб из полос описаны. далее. [c.74]

Активное сопротивление Я сварочного контура импульсу сварочного тока, индуктивность Ь контура и емкость С батареи конденсаторов, а также коэффициент трансформации п и напряжение Усо являются важнейшими параметрами, определяющими технологические возможности КМ. Знание этих параметров необходимо при расчете различных элементов силовой части, в том числе сварочного трансформатора, тиристоров, а также при проверке этих параметров в эксплуатации. Для определения индуктивности и активного сопротивления КМ существуют различные методы. Один из них — опыт короткого замыкания сварочного контура, проведенный при пониженном питающем сварочный трансформатор напряжении частотой 50 Гц, после чего активное сопротивление пересчитывается с учетом частоты, эквивалентной импульсу сварочного тока. Другой — отыскание параметров контура по декременту колебаний. Для этого снимается осциллограмма тока разряда, по ней определяется декремент затуханий и производятся соответствующие вычисления. Вычисления получаются проще, а результаты более точными, когда формулы процессов, происходящих в цепи разряда, выражаются в функции параметра р [12]. В этом случае можно легко определять Я, I, С-параметры даже в случае апериодического разряда. [c.52]

Пример расчета. Определить индуктивность и активное сопротивление контура при заданном импульсе разрядного тока для машины МТК-5001, если известно, что емкость батареи конденсаторов С = = 115 000 мкФ, начальное напряжение на батарее 6 00=380 В, коэффициент трансформации сварочного трансформатора п = 74. Из осциллограммы разрядного тока при коротком замыкании контура известно также, что амплитудное значение первичного тока и время до амплитуды соответственно равны /]а=793 А Г1а = 0,028 с. [c.57]

Расчет батареи конденсаторов и сварочного трансформатора по заданному импульсу сварочного тока [c.58]

При эксплуатации КМ на предприятиях иногда появляется необходимость некоторой переделки мащины с целью приспособления ее для сварки нового изделия или даже изготовления новой специальной машины собственными силами. При этом возникают, например, вопросы в какой мере можно увеличить мощность (запасаемую энергию) машины и какие переделки разрядной цепи, включая сварочный трансформатор, это вызовет можно ли использовать в данной КМ сварочный трансформатор от машины другого типа и т. д. Эти вопросы поможет решить рассматриваемый ниже инженерный метод расчета батареи конденсаторов и сварочного трансформатора по заданному из технологических соображений импульсу сварочного тока. [c.58]

Существуют различные методы расчета батарей конденсаторов и сварочных трансформаторов КМ, при которых исходят из требуемого для сварки количества энергии. Во ВНИИЭСО разработан и в течение многих лет успешно применяется метод расчета КМ на заданный импульс сварочного тока. Этот метод наиболее целесообразен, так как учитывает весьма важное технологическое требование об определенном распределении энергии во времени, задаваемом исходным импульсом сварочного тока. Метод является сравнительно простым и обеспечивает достаточную для [c.58]

Накопительная батарея Сн заряжается от выпрямителя V. При попеременном включении диаметрально расположенных тиристоров коммутирующий конденсатор Ск перезаряжается через сварочный трансформатор ТС импульсами тока, являющимися одновременно сварочными, причем конденсатор Ск способствует процессу перезаряда. Для нормальной работы схемы процесс перезаряда конденсатора Ск должен носить колебательный характер, при котором тиристоры У51, У53 и У32, У84 выключаются при первом же прохождении тока через нуль, пропуская лишь одну полуволну тока. Следовательно, длительность сварочного импульса определяется полупериодом собственных колебаний контура и не зависит от частоты управляющих импульсов, включающих тиристоры. Напряжение на конденсаторе Ск через несколько полупериодов достигает резонансного значения, которое превышает напряжение на батарее Сн. Для расчета сварочной цепи и выбора режима сварки выведем формулы, определяющие установившееся [c.74]

Наиболее ответственной задачей при самостоятельном изготовлении сварочного трансформатора является расчет его параметров, определяющих прежде всего мощность и ток вторичной катушки, также немаловажны КПД, качество выходных характеристик, надеж- [c.25]

Таким образом, для сварочного трансформатора с ходовым током 160 А нами были получены значения основных параметров суммарное количество витков первичных катушек 7 , = 247 вит. и измеряемая площадь сечения магнитопровода 8 = 28,4 см . Так как мной был отдельно проведен расчет трансформатора для случая с ПР = 100%, то соотношения и 7 , в этом случае получились несколько иными 41,6 см и 168 соответственно для того же тока 160 А. [c.30]

Неприемлемость во многих случаях стандартных методик расчета заключается в том, что они устанавливают для конкретной мощности трансформатора только единые значения таких основных параметров, как измеренная площадь сечения магнитопровода (5 ) и количество витков первичной обмотки (Т /,), хотя последние и считаются оптимальными. Выше нами бьшо получено сечение магнитопровода для тока 160 А, равное 28 см . На самом деле сечение магнитопровода для той же мощности может варьироваться в значительных пределах — 25...60 см и даже выше, без особой потери в качестве работы сварочного трансформатора. При этом под каждое произвольно взятое сечение необходимо рассчитать количество витков, прежде всего первичной обмотки, таким образом, чтобы получить на выходе заданную мощность. Зависимость между соотношением 5 и Т /, близка к обратно пропорциональной чем больше площадь сечения магнитопровода (5), тем меньше понадобиться витков обеих катушек. [c.31]

Наиболее важными при расчете параметрами, от которых зависит мощность, являются площадь сечения магнитопровода, количество витков первичной обмотки и расположение на магнитопроводе первичной и вторичной обмоток трансформатора. Сечение магнитопровода в данном случае измеряется по наружным размерам сжатого пакета пластин, без учета потерь на зазоры между пластинами, и выражается в см . По расположению обмоток трансформаторы можно разделить на два типа такие, у которых первичная и вторичная обмотки (или их части) находятся на одном плече (рис. 1.23, а) второй тип — у которых обмотки разнесены на разные плечи (рис. 1.23, б). При напряжении питания сети 220...240 В, с незначительным сопротивлением в линии, я могу рекомендовать следующие формулы приближенного расчета витков первичной обмотки, которые дают положительные результаты для токов 120... 180 А для многих типов сварочных трансформаторов. [c.32]

На особом месте при сборке такого трансформатора стоит расчет витков и расположение обмоток. Так как внутреннее пространство магнитопровода сильно ограничено, то я отказался от разделения первичной обмотки на две секции. Вся первичная обмотка намотана на одном плече, таким образом удается сэкономить место и упростить конструкцию. Вторая проблема -— мощность. Ясно, что при использовании провода относительно небольшого сечения развиваемая трансформатором мощность не должна быть слишком большой. Классический способ уменьшения мощности сварочных трансформаторов — увеличение количества витков обмоток, что в нашем случае не может быть применено из-за ограничений пространства. Я пошел другим путем, о чем ранее было сказано в разделе П-образного трансформатора, — для установки мощности используется определенная комбинация расположения обмоток. [c.71]

Если вы житель сельской местности или работаете со сваркой вдалеке от городских электросетей, например, на даче, то вы, возможно, не раз сталкивались с неприятной ситуацией потери мощности сварочного трансформатора. Для четкого понимания сути происходящего, я полагаю, вам будут интересны также наглядные расчеты, основанные на конкретных схемах и примерах. [c.79]

При конструировании и расчете мощных трансформаторов предполагается, что они работают от источника питания с определенным напряжением, без какого-либо дополнительного, заметного сопротивления в цепи питания. Для сварочных трансформаторов это условие особенно актуально, так как в процессе зажигания и горения дуги их реактивное сопротивление резко изменяется, в трансформаторе происходят сложные процессы, сильно зависимые от внешних условий. [c.109]

Исходными данными при расчете сварочного трансформатора являются заданная мощность трансформатора, коэффициент продрл-жительност работы, номинальный ток, напряжение холостого хода и тепловой режим работы. Для выбора числа витков обмоток трансформатора рекомендуется пользоваться эмпирической зависимостью параметра Е (в вольтах на виток) [c.26]

Практически полная защита в 97—98% случаев достигается при значениях плотности тока около 1,5 й/лг . Из опыта известно, что превышение оптимальной защитной плотности тока может привести к некоторому снижению защиты. Такое явление известно под названием перезащиты. В табл. 33 приведены данные по защитной плотности тока для углеродистой стали в различных средах. Постоянный ток подводится к котлу от селеновых выпрямителей, включенных в сеть переменного тока через сварочный трансформатор. Сила тока выпрямителей для питания защиты 150 а, при напряжении 24 в, что соответствует данным предварительного расчета защиты. [c.306]

Постоянный ток подводится от селеновых выпрямителей, включенных в сеть переменного тока через сварочный трансформатор. Сила тока выпрямителей для питания защиты 150а при напряжении 24 в, что соответствует данным предварительного расчета защиты. Никелевый анод был подвешен подвижно, так что его положение можно было регулировать, в зависимости от степени заполнения котла. [c.301]

Основной, часто самой дефицитной при самостоятельном подборе материалов частью трансформатора является магнитопровод. В большинстве случаев в самодельных конструкциях используются магнитопроводы, снятые с оборудования, которое до того не имело никакого отношения к электросварке. Этим объясняется большое разнообразие существующих в исполнении народными умельцами типов магнйтопроводов сварочных трансформаторов. Сюда входят как стандартные для сварочного оборудования П-образные магнитопроводы, собранные в пакеты из прямоугольных пластин, так и несвойственные промышленным схемам сердечники Ш-образные, и-образные броневые магнитопроводы, тороидальные кольцевые й комбинированные магнитопроводы, состоящие из нескольких колец, в качестве магнитопровода для тороидальных трансформаторов также используются статоры от крупных асинхронных электродвигателей (рис. 1.3). Подобный разнобой в выборе материала, естественно, накладывает определенную специфику на построение и расчет самодельных сварочных трансформаторов. [c.7]

Здесь приводится методика, применимая для расчета распространенных в промышленности сварочных трансформаторов с увеличенг ным магнитным рассеянием. Трансформатор изготовлен на основе П-образного магнитопровода (рис. 1.22). Его первичная и вторичная обмотки состоят из двух равных частей, которые расположены на противоположных плечах магнитопровода. Соединены между собой половины обмоток на разных плечах последовательно. [c.26]

Оптимальное значение сечения магнитопрвода для типичного сварочного трансформатора мы получили ранее в примере расчета по стандартной методике (160 А, 26 см ). Однако далеко не всегда оптимальные с точки зрения энергетических показателей значения являются таковыми, а то и возможными вообще, с точки зрения конструктивных и экономических соображений. [c.33]

Собранные самостоятельно сварочные трансформаторы в основной своей массе обладают выраженной спецификой перед своими собратьями промышленного изготовления. На первое место здесь зачастую ставится не тщательность расчета параметров конструкции и соблюдение технологии изготовления, а возможность достать тот или иной компонент будущей конструкции своего сварочного аппарата. Особенно актуальна экономия финансовых средств и материалов. Делать трансформатор чаще всего приходится из того, что есть, а не из того, из чего хотелось бы. Как будет видно далее по ходу изложения этой главы, многие предлагаемые конструкции отличаются особой оригинальностью компоновки, собираются из материалов, ничего общего до того со сварочным делом, а то и с трансформаторами вообще не имевшими. Параметры элементов конструкции некоторых образцов сварочных трансформаторов могут сильно выходить за рамки рекомендуемых стандартными методиками значений. А для некоторых схем, нашедших признание в кустарном трансформаторостроении , никакие стандартные методики вообще не разработаны. [c.43]

Переменный резистор К2 должен быть рассчитан на мощность не менее 2 Вт. В качестве диодов УВЗ, УВ4 можно использовать любые выпрямительные диоды с максимальным током не менее 1 А и напряжением не ниже 100 В, например КД212, КД226 с любыми буквенными индексами, КД243 (все, кроме А). Тиристоры У81, У82 и выпрямительные диоды УВ1, УВ2 должны быть установлены на радиаторах, их марки подбираются из расчета на максимальный ток сварочного трансформатора, наиболее распространенные типы указаны на схеме. Радиаторы тиристоров и диодов должны крепиться через изолирующие прокладки, так как их корпуса находятся под напряжением. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...