Измерение коэффициента мощности

Рис. 6-3. Схема измерения коэффициента теплопроводности покрытий методом сдвига удельных мощностей.

Экспериментальная установка. Экспериментальная установка, применявшаяся в описанных ранее экспериментах с постоянным электрическим полем, была использована и для первых опытов с переменным электрическим полем, хотя, разумеется, подводимое напряжение было переменным. Подводимая электрическая мощность определялась путем численного интегрирования наложенных графиков тока и напряжения по одному периоду. Сравнение, аналогичное тому, которое было сделано для опытов с постоянным электрическим полем, между подводимой электрической мощностью и увеличением степени подогрева газа, позволило бы количественно определить увеличение коэффициента теплоотдачи. Однако измерение электрической мощности оказалось сложной проблемой, так как сдвиг фазы между током и напряжением зависит не только от частоты, но п от амплитуды. Поэтому решено было использовать эти измерения лишь в качественном плане, т. е. чтобы определить, может ли вообще быть достигнуто заметное изменение теплоотдачи. Считалось, что интенсивная разработка методов измерения электрической мощности была бы оправдана, если бы результаты указывали на то, что значительное изменение теплоотдачи действительно имеет место. [c.445]

Тепловой поток, проходящий через цилиндрический слой исследуемого материала, определяется по мощности, потребляемой центральным нагревателем. Мощность вычисляется по силе тока и падению напряжения на измерительном участке. Расчет теплопроводности проводится по уравнению (1-14). Ошибка измерения коэффициента теплопроводности составляет 4%. [c.41]

На рис. 2-4 приведена схема опытной установки для измерений коэффициентов тепло- и температуропроводности при температурах 650° С. Опытная установка состоит из двух электрических печей 1 с помещенными внутри них цилиндрическими ваннами большой емкости 2. Обмотка электрических нагревателей 3 закладывается в керамических стенках печи. Цилиндрические сосуды в зависимости от условий опыта заполняются водой, различными маслами, расплавленными солями, жидким металлом и др. Для температур 250—650° сосуды заполняются расплавленными солями. Жидкость в сосудах интенсивно перемешивается мешалками 4. Мощность, подводимая к нагревателям, регулируется с помощью водяных реостатов 7 или индукционных регуляторов типа ОПР-21. Разница между температурами в обеих печах поддерживается в пределах 15—20° С. Температура в печах измеряется с помощью термопар 5. На этой установке автором совместно с Н. Я. Поповым исследовались самые различные твердые изоляционные материалы. [c.70]

Учитывая гораздо меньшее применение в технике измерения вибрации удара и шума стабилизаторов переменного напряжения, перечислим дополнительные параметры, которыми они характеризуются — это стабильность выходного напряжения в зависимости от частоты питающего напряжения, коэффициент мощности, искажение формы кривой выходного напряжения. [c.258]

Допускается значение измененного коэффициента мощности меньше на 0,02 по сравнению с нижним пределом установленного значении с учетом допускаемых отклонений при условии, что произведения полученных измерениями значений коэффициента мощности и КПД машины не ниже произведения установленных значений тнх величин, с учетом допускаемых отклонений. [c.203]

Для точечной группы тт2, к которой принадлежит ниобат бария-натрия, имеется три независимых нелинейных коэффициента йз1, йзг, йзз [1]. Величины этих коэффициентов были вычислены по результатам измерения выхода мощности второй гармоники на длине волны 0,532 мкм при использовании сфокусированного излучения ИАГ Nd-лазера (Л = 1,064 мкм) с непрерывной накачкой и периодической модуляцией добротности [1, 34]. Коэффициенты ниобата бария-натрия оценивались относительно коэффициента du кварца (табл. 5.3). Некоторая разница в полученных различными авторами значениях нелинейных коэффициентов НБН объясняются, видимо, различием качества использовавшихся кристаллов. [c.193]

Многие калориметры могут измерять как энергию, так и мощность. Например, калориметры непрерывного потока предназначены для измерения средней мощности от непрерывно действующих источников или от импульсных источников, характеризующихся высоким коэффициентом заполнения (произведение ширины импульса на частоту повторения близко к единице). Другие же калориметры предназначены для определения полной энергии импульса путем измерения повышения температуры в результате поглощения энергии излучения в поглотителе с известной массой и теплоемкостью. Как и всегда в калориметрии, потери тепла в результате теплопроводности, отражения, излучения и конвекции должны быть сведены к минимуму или тщательно проконтролированы, а также должны быть известны постоянные времени, от которых зависит установление теплового равновесия. [c.113]

Влияние клиновидности пластинки на измерение коэффициента пропускания или отражения. В случае, когда пластинка имеет высокий показатель преломления, существенны многократные внутренние отражения света, при этом проходящий и отраженный пучки включают несколько пучков разных порядков. Если между поверхностями имеется ненулевой угол, пучки разных порядков выходят из пластинки под разными углами к нормали (в виде веера). При этом фотоприемник может не зарегистрировать часть проходящей или отраженной мощности зондирующего пучка. Если потерянная часть мощности будет приписана поглощению света в пластинке, вычисленная температура окажется завышенной по сравнению с действительной температурой пластинки. Оценим, при каких значениях клиновидности пластинки этот эффект будет иметь влияние на результат измерения. [c.124]

Причина разброса точек связана с флуктуациями мощности лазерного излучения. Эти флуктуации не влияют на положение интерференционных экстремумов и не приводят к появлению или потере полос в интерферограмме, т. е. практически не вносят погрешностей в определение температуры методом ЛИТ. Однако флуктуации мощности падающего излучения являются источником погрешностей для термометрии по сдвигу края поглощения. Для уменьшения случайных погрешностей необходимо применять лазер со стабилизацией мощности или создавать схему с опорным пучком для более точного измерения коэффициента пропускания. [c.175]

Схемой предусмотрено измерение мощности, коэффициента мощности, тока и напряжений обмоток статора и возбуждения генераторов, напряжений на последовательной емкости и сборных шинах, коэффициента мощности, напряжений на индукторе и последовательной емкости сварочной головки. Посредством токовых реле и реле напряжений осуществляется защита от перегрузок по току и напряжению обмоток статора и возбуждения гене ратора, линии передачи от сборных шин и элементов сварочной головки. Дополнительно в схеме имеется защита от внезапных резких перенапряжений в силовой цепи установки. Такие перенапряжения обычно появляются в случае, коротких замыканий на участке цепи за последовательной емкостью генераторов (Сг) или повреждений индуктора. В обоих случаях генераторы оказываются включенными только на емкость, в силу чего возникает режим самовозбуждения, сопровождающийся резким возрастанием напряжения. Напряжение генератора повышается настолько быстро, что система защиты с обычными реле напряжения не успевает срабатывать. Поэтому в установках предусмотрена защита посредством разрядника. Разрядник пробивается и закорачивает обмотки генератора в момент, когда напряжение на них превысит в 1,5—2 раза номинальное значение. Одновременно замыкаются первичная обмотка трансформатора тока, включенная в цепь разрядника, и токовое реле защиты. При срабатывании токовых реле и реле напряжений с генераторов снимается ток возбуждения и они отключаются от сборных шин. [c.105]

Абсолютное определение мощностей излучения и соответствующих напряженностей поля играет важную роль в НЛО (иапример, при всех измерениях восприимчивостей). Часто приходится производить калибровку при очень сильно различающихся длинах волн (например, при измерении коэффициентов преобразования). Такие абсолютные измерения и калибровки различных приемников (например, со свойствами, сильно зависящими [c.59]

Метод позволяет выполнять при комнатной температуре комплексные измерения коэффициентов на образцах в форме полого цилиндра или пластины, внутри которых действуют источники постоянной мощности, а наружные поверхности поддерживаются при постоянной температуре [16]. Цилиндрическая форма образца используется для сыпучих материалов, пластинчатая — для твердых. [c.145]

Предлагается способ измерения коэффициента теплопроводности жидких сплавов при высоких температурах, основанный на использовании зонной плавки с градиентом температуры. Преимущества метода всякое отклонение распределения температуры в кристалле от желаемого легко контролируется формой границ зоны, для определения коэффициента теплопроводности можно использовать весьма малые количества твердой и особенно жидкой фазы, малые рабочие объемы, нагревательные элементы малой мощности, а также отпадает необходимость иметь специальную оболочку для удержания жидкой фазы — это обеспечивается капиллярными силами. [c.489]

Электроизмерительные приборы служат для измерения тока— амперметры напряжения — вольтметры мощности — ваттметры расхода энергии — счетчики коэффициента мощности — фазометры частоты — частотомеры сопротивления — омметры. [c.229]

Тип лазера Спектральный диапазон, мкм Способ или устройство сканирования Спектральное разрешение, см Мощность источника, Вт Минимально обнаружимый коэффициент поглош,ения, см Динами- ческий диапазон Точность измерения коэффициента поглощения, % Точность измерения частоты, см [c.141]

Если измерительный усилитель дает значительный вклад в мощность шума на выходе, то очевидно, что этот вклад необходимо учесть (см. гл. 4). В некоторых случаях коррекция может быть настолько большой, что она серьезно сказывается на точности измерения коэффициента шума. [c.43]

Не следует ожидать хорошего совпадения между измеренными коэффициентами шума схем с общим истоком и общим затвором при малых значениях в- В данной ситуации коэффициент усиления по мощности исследуемого каскада с общим затвором очень мал, и поэтому главный вклад в результирующую мощность шума на выходе измерительной системы дает шум последующего [c.159]

Для белого шума спектр на выходе пропорционален квадрату модуля коэффициента передачи 5 (w) = 1 (iw) 5g, т.е. при измерении спектров мощности происходит потеря информации о фазовых характеристиках системы. В частности, для приведенных примеров спектр мощности в обоих случаях одинаков [c.233]

Измерения коэффициента кц, оказываются полезными еще и потому, что дополняют общие критерии выбора величины N (см. гл. 3) и позволяют проконтролировать и уточнить выбранную величину N при сварке данного объекта. В работе [73] исследовалась зависимость к(, Щ при сварке меди 8=0,2- -0,2 мм на сварочной машине МТУ-1,5. На рис. 26 приведены графики распределения смещений в рабочей части изгибно-колеблющегося стержня, соответственно при N=0, 60, 120 кГ. Из этих графиков видно, что к,-, увеличивается с ростом N. При изменении N от О до 150 кГ оказалось, что максимальный к-,= 78% и максимальная мощность, передаваемая в зону соединения, достигаются при N = 120 кГ. (Амплитуды смещений в стержне измерялись бесконтактным виброметром.) [c.100]

Измерение фазового угла и коэффициента мощности [c.227]

На рис. 2.7 представлены результаты сопоставления ряда измеренных и рассчитанных по четвертой модели распределений температуры для некоторых режимов работы трубы. Из сравнения следует, что экспериментальные и рассчитанные распределения температуры при измеренных значениях мощности трубы довольно хорошо согласуются. Некоторое расхождение экспериментальных распределений температур с рассчитанными, занижение расчетных температур в зоне испарения и завы-щение их в зоне конденсации объясняются тем, что коэффициент трения рассчитывался приближенно — без учета вдува и отсоса. [c.59]

В нижней части рисунка показана последовательность преобразования подводимой энергии напряжением /л промышленной частоты 50 Гц в частоту 10 000 Гц в машинном преобразователе. Высокое напряжение С/1 с помощью понижающего трансформатора трансформируется в напряжение С/г, не превышающее нескольких десятков вольт. Контроль электрических параметров процесса нагрева детали осуществляется по приборам, схема включения которых изображена на рис. 61. В схему включаются пять приборов вольтметр В, амперметр А, киловаттметр КВ для измерения соответственно напряжения, тока и мощности генератора фазометр Ф для измерения коэффициента мощности на- [c.108]

Для измерения коэффициентов корреляции R при нулевой временной задержке и косинуса угла сдвига фаз между вибрационными процессами используются рассмотренные уже двухканальные синхронные и синфазные анализирующие устройства (фильтры измерителя колебательной мощности, двухканальный гетеродинный анализатор на базе анализаторов типа С53, устройства типа 2020 фирмы Брюль и Кьер ) совместно с умножающим устройством, фазочувствительным вольтметром типа ВФ-1 или коррелятором фирмы Диза типа 55Д70. При отсутствии фазосдвигающей цепи в измерительных трактах осуществляется измерение вещественной части коэффициента корреляции и косинуса угла сдвига фаз. Поворот фазы на 90° позволяет получить значения мнимой части коэффициента корреляции 1ш и синуса угла сдвига фаз между процессами. При синусоидальных процессах показания умножителя, фазочувствительного вольтметра или коррелятора пропорциональны косинусу угла сдвига фаз, а при стационарном случайном характере в полосе частот — коэффициенту корреляции между исследуемыми процессами. Для получения непосредственного отсчета R или os а, например на шкале коррелятора, необходимо (при автоматических измерениях) использовать блоки автоматической регулировки усиления (АРУ) с целью поддержания постоянной величины поступающих на коррелятор сигналов. [c.437]

В этом выражении с достаточной степенью точности можно ограничиться тремя первыми членами ряда тогда для нашего случая получаем R = 0,0939. Таким образом, одна плоскопараллельная пластина из Na I, установленная под углом 45° к оси луча, ответвляет на приемник 9,4% падающего на нее излучения лазера. В данном случае параметры измерительной схемы были таковы, что с одной пластиной возможно было измерение выходной мощности до 6,5 Вт, с двумя пластинами — до 70 Вт, с тремя — до 750 Вт. При этом поглощением пластинами можно пренебречь, так как коэффициент поглощения в области 9—И мкм а < 0,01 см . В случае отражения луча лазера от нескольких пластин нужно учитывать явления поляризации, которые имеют место при отражении от диэлектриков. [c.91]

Повышенный интерес к вопросам улучшения коэффициента шума вызвал необходимость разработки простых и надежных методов его измерения. Результаты экспериментальных работ и исследований методов и схем измерения высокочастотных параметров, а также описание некоторых методов контроля коэффициента шума и средней мощности передатчика, которым посвящены известные работы Васильева А. А., Криштафовича А. К-, Кузьмина А. Д. и др. показали, что наиболее простым методом измерения коэффициента шума является моноимпульсный метод, представляющий разновидность метода двух отсчетов, [c.204]

Теория предсказывает увеличение затухания ультразвука при низких температурах, что наблюдали Ханклингер, Арнольд и Штейн [101]. Кроме того, с помощью этой модели можно объяснить наблюдаемое увеличение затухания с уменьшением мощности [84, 102], а также начальное возрастание ультразвуковой скорости при увеличении температура выше 0,28 К [187]. Очень большую величину параметра Грюнайзена у (от —40 до —50), определяемую из измерений коэффициента теплового расширения кварцевого стекла при очень низких температурах, можно также объяснить с помощью этой модели [243]. [c.166]

Измерения нелинейного показателя преломления в кварцевых световодах [25] дают величину около 1,110 ед. СГСЭ или 2,3-10 м В ед. МКС. В более привычных единицах 2 = = 3,2-10 см Вт. Эта величина в кварце по сравнению с другими нелинейными средами по крайней мере на 2 порядка величины меньше. Точно так же и измерения коэффициентов ВКР- и ВРМБ-усилений показывают, что их значения по порядку величины на 2 или более порядка меньше, чем в других обычных нелинейных средах [43]. Несмотря на малые величины нелинейных коэффициентов в кварцевом стекле, нелинейные эффекты могут наблюдаться при относительно низких мощностях. Это возможно благодаря двум важным характеристикам одномодового волоконного световода-малому размеру моды ( - 2-4 мкм) и чрезвычайно низким потерям (< 1 дБ/км). Характерный параметр эффективности нелинейного [c.26]

Непосредственные измерения поглощенной мощности накачки для элементов из неодимового стекла [74, 77, 80] показали, что поглощение света растет пропорционально величине 2NoR , где No — концентрация ионов неодима, а при соотношении o.ss = 2 (feo.ss — коэффициент поглощения на длине волны 0,58 мкм) интегральный коэффициент поглощения излучения накачки достигает значения 0,5 и 0,7. [c.126]

Так, разработанный контроллер ККС-01 на базе микроЭВМ К1816 ВЕ48 для управления однофазными машинами переменного тока (точечными, шовными, рельефными) с автоматической настройкой на коэффициент мощности 0,2 0,7 обеспечивает точную отработку максимальной циклограммы из 19 временных интервалов, включая четыре токовых, с диапазоном задания длительности О 255 периодов напряжения сети. В контроллере имеется канал для измерения действующей силы сварочного тока (3...50 кА). Этот же канал используется для управления сварочным током с целью выхода машины на заданную силу тока и последующей его стабилизации в течение всего импульса сварки. Предусмотрена возможность компенсации износа электродов по программе путем увеличения уставки на заданную величину через определенное число сварок. При отключении питания сохраняется в энергонезависимой памяти 16 режимов с шестипозиционной циклограммой или четыре режима с девятнадцатипозиционной циклограммой. Этот контроллер выгодно отличается от традиционных регуляторов цикла сварки. [c.228]

Для ряда измерений (например, для измерения мощности громкоговорителя, измерения коэффициентов поглощения и т. д.) тре(буется диффузное поле. В обычных помещениях звуковое поле далеко от состояния диффузности. Поэтому строят специальные помещения, в которых можно создать диффузное поле. Соответствующие помещения называют реверберационными (или гулкими) камерами. Звукозаглушенную и ревербера-ционную камеры называют звукомерными. [c.246]

Явление зкачительного увеличения поглощения ультразвуковых волн конечной амплитуды в маловязких жидкостях, кроме важного научного значения, имеет существенный практический интерес. Это явление необходймо учитывать во всевозможных измерениях коэффициента поглощения ультразвуковых волн в жидкостях, при расчете длиннофокусных звуковых фокусирующих систем, при работе со средними и тем более большими интенсивностями ультразвука в маловязких жидкостях, например в воде. Отметим также, что это явление (наряду с кавитацией, см. ниже) может приводить к тому, что увеличение мощности излучателя в ряде случаев не приведет к росту дальности распространения акустических волн. [c.398]

Измерение электромагнитных мощностей в элементах индукционных устройств затрудняется низким коэффициентом мощности, а в ряде случаев — трудностью получения сигнала, пропорционального току. Для измерения тока наряду с измерительными трансформаторами тока широко используется магнитный пояс (пояс Ро-говского), сигнал которого пропорционален производной тока, охваченного поясом. [c.111]

VIII) Измерение фазовых углов или коэффициентов мощности, выполняемое с помощью фазометров, калиброванных в коэффициентах мощности (косинус фи). [c.166]

Гораздо проще измерять относительную величину оптической нелинейности. В этом случае, во-первых, отпадает необходимость в абсолютном измерении мощностей взаимодействующих волн. Кроме того, такие измерения обычно не связаны с получением синхронного взаимодействия, и, следовательно, требования к качеству нелинейного кристалла существенно снижаются. Наконец, при относительных измерениях нет необходимости точно исследовать параметры основного излучения, поскольку то же самое излучение воздействует и на опорный образец. Метод измерений, о котором идет речь, был впервые использован Мейкером и соавт. [105] в 1962 г. в настоящее время он известен как техника полос Мейкера. Плоскопараллельная пластинка исследуемого кристалла ориентируется таким образом, чтобы измеряемый нелинейный коэффициент являлся основным в используемом взаимодействии. Например, для измерения коэффициента 36 = z3 y в кристалле KDP необходимо вырезать пластинку так, чтобы ось 2 кристалла лежала в плоскости ее входной грани, а нормаль к входной грани составляла угол 45° с осями хну. Тогда, если луч лазера, падающий нормально на входную грань пластинки, поляризован под углом 90° к оси z, компоненты поля и Еу равны. При этом генерируемая волна второй гармоники будет поляризована параллельно оси 2. Однако при, такой геометрии взаимодействие не будет синхронным и, следовательно, сигнал второй гармоники будет слабым. При повороте кристалла в плоскости, образованной падающим лучом и осью 2, мощность второй гармоники периодически меняется, поскольку при этом меняется эффективная длина взаимодействия и фазовая расстройка. Полученная зависимость мощности второй гармоники от угла поворота кристаллической пластинки представляет собой систему максимумов и минимумов и очень напоминает систему интерференционных полос, за что описанный метод и получил свое название. В действительности же появление таких полос обусловлено природой генерации второй гармоники при больших фазовых расстройках Ak. [c.106]

Коэффициент мощности — это косинус угла между векторами тока и напряжения. Измеритель коэффициента мощности с перпендикулярными катушками — это электродинамический измеритель, в котором подвижный элемент состоит из двух кату-щек, смонтированных на одном валу и расположенных под прямым углом друг к другу (Рис. 14.17). Последовательно с одной из катущек включен элемент индуктивности, а последовательно с дру1 ой — резистор. Другие концы резистора и катущки индуктивности подключены к нагрузке. Токи в обеих катущках равны по величине, но во времени сдвинуты относительно друг друга на 90°. В этой конструкции электродинамического измерителя не используется возвратная пружина. Угол поворота подвижного элемента определяется результирующим моментом, создаваемым двумя перпендикулярными катущками. Результирующее угловое отклонение дает измерение сдвига фаз между током и напряжением. [c.224]

Следующие примеры показывают применение мостовых схем для измерения величины емкости. В главе 9 содержится более подробная информация по этой теме. Мост Де Сьюти (Рис. 9.9а) определяет значение емкости, сравнивая его со значением другой известной емкости, однако здесь на точность измерений оказывает большое влияние коэффициент мощности конденсатора, из-за этого во многих случаях применение этой мостовой схемы сильно ограничено. Мост Шеринга (Рис. 9.9в) используется для измерения емкости и сопротивления конденсатора, и следовательно, для определения диэлектрических потерь. Мост Вина (Рис. 9.96) имеет целый ряд применений. Он может быть использован для измерения величины емкости, если известна частота применяемого источника питания, и, наоборот, такая мостовая схема может применяться для определения частоты, если значение емкости известно. Мост Вина также может употребляться в качестве средства подавления какой-то определенной частоты. [c.233]

Самое широкое распространение ъ последнее время получили направленные ответвители для измерения коэффициента отражения или КСВН в широкой полосе частот с помощью полуавтоматических измерителей КСВН, называемых панорамными измерителями КСВН В этих приборах в основной волновод включаются в противоположных направлениях два ответвителя. Отводимая каждым ответвителем мощность зависит только от мощности, передаваемой прямой или обратной волной. Комбинация двух направленных ответвителей включенных для ответвления одним прямой волны, а другим — обратной, называется рефлектометром. [c.45]

Группа стандартов устанавливает методы испытания трансформаторов питания, согласующих трансформаторов, дросселей фильтров выпрямителей, а именно ГОСТ 22765.4—79 — методы измерения коэффициента трансформации согласующих тра сфо1р1маторах непрерывных сигналов низкой частоты, ГОСТ 22765.5—80 — методы измерения асимметрии обмоток по напряжению в тех же трансформаторах, ГОСТ 22765.6—80 — методы измерения температуры пере--трева 1в трансформаторах питания на напряжение до 1000 В и дросселях фильтров вьшрямителей низкочастотных, 22765.7—80 — методы измерения индуктивности в трансформаторах малой мощности и дросселях фильтров выпрямителей низкочастотных, 22765.8—82 — метод измерения коэффициента нелинейных искажений в согласующих трансформаторах непрерывных сигналов низкой частоты и т. д. [c.9]

Для измерения коэффициента шума превышение сигнала над уровнем шума на выходе п )иемника устанавливают равным 1,41. Это соответствует равенству мощности шумов и сигнала на входе приемника, а напряжение сигнала соответствует пороговой чувствительности. Коэффициент шума [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...