Расчет циклонов

Расчет циклонов проводится методом последо- [c.300]

Расчет циклона можно выполнить двумя методами. В первом случае в основу расчета кладут определение скорости осаждения частицы под действием центробежной силы. Во втором методе расчет основывается на использовании опытных данных о значениях к.п.д. циклона, коэффициента гидравлического сопротивления, наилучшего соотношения размеров циклона и т. д. [c.176]

Для расчета циклонов обычного вида дается некоторое теоретич. обоснование, приводимое проф. Л. Ф. Фокиным и выведенное из следующих соображений. Центробежная сила [c.323]

Рис. 4 12. К примеру расчета циклона ЦН-15 графоаналитическим методом

Технологический расчет циклонов ведется с использованием следующих данных и формул. [c.208]

При подаче всего воздуха, т. е. при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02-ь1,03 и при использовании горячего воздуха в камере развиваются очень высокие температуры и огнеупорная футеровка оплавляется и выходит из строя. Поэтому предусматривают водяное или испарительное охлаждение корпуса циклонной камеры, а внутреннюю часть покрывают тонким слоем высокоогнеупорной обмазки, укрепленной на шипах из жаростойкой стали. Пример расчета циклонной камеры приведен в пособии 12]. [c.202]

Электрофильтр ЭГЗ-4-177, установленный за групповым циклоном [70]. Газовый поток поступает в электрофильтр 2 из группового циклона 1 (рис. 9.5), и степень расширения аппарата получается более значительной, чем для описанных электрофильтров, а именно FjF = 14. Кроме того, как показали опыты, коэффициент неравномерности /V в узком сечении подводящего диффузора получился равным примерно 1,8. Отсюда по расчету п 3 gp яа 8 и / 0,4. [c.230]

Рассмотрим вначале случаи, когда вязкость на твердой границе системы во внимание не принимается, но учитывается взаимодействие между фазами. Сюда относятся решения для траекторий частиц, обтекающих препятствие (разд. 5.2). Другие расчеты траекторий твердых частиц, движущихся в поле вихревого потока циклонного пылеуловителя, были выполнены в работах [701, 794]. В этих работах предполагалось, что твердые частицы при тангенциальном вводе в верхнюю часть коллектора уже имеют скорость, равную скорости жидкости. В работе [837] исследована система [c.338]

Выбор и расчет элементов системы пылеприготовления производят на основе оценки их единичной производительности по топливу и расходу сушильного агента с введением коэффициентов запаса. После выбора оборудования (из стандартного ряда) проверяют его характеристики. Выбор и расчет (тепловой, аэродинамический и др.) системы пылеприготовления, мельниц, питателей пыли и угля, сепараторов, циклонов, смесителей, бункеров проводят по соответствующим нормативным материалам. При этом обязательно учитывают геометрические размеры и компоновку оборудования. [c.58]

Имеющийся уже опыт постройки и эксплуатации комбинированных пароводогрейных агрегатов в нашей стране показывает, что наиболее простыми и перспектив-, ными для массового изготовления являются агрегаты, создаваемые на базе серийных прямоточных водогрейных котлов, снабженных экранными панелями с вертикальным расположением труб. Такие экранные панели могут без затруднений выключаться из гидравлического контура водогрейного котла и переводиться в парообразующие контуры с естественной циркуляцией, включенные на выносные циклоны. Обеспечение эксплуатационной надежности работы таких контуров, так же как и осуществление правильной схемы включения их на выносные циклоны, достигается при соблюдении ряда определенных мероприятий, правильности гидравлических расчетов и выбора соединительных трубопроводов. [c.51]

Следует отметить, что определение расхождения уровня воды при вводе пара после циклона в барабан котла за дырчатым пароприемным потолком (см. рис. 4.15,6) принципиально ничем не отличается от приведенной методики расчета для случая ввода пара в сборный коллектор пароперегревателя и может соответственно производиться по приведенным выше формулам. Однако потери давления Арб в этом случае уменьшаются на значения потерь давления на выходе пара из барабана и в паропроводе от барабана до смешивающего коллектора, которые в данном случае являются общими и не влияют на расхождение уровней. [c.70]

ПРИМЕР РАСЧЕТА СТУПЕНЧАТОГО ИСПАРЕНИЯ ПАРОВЫХ КОНТУРОВ С ОДНОТРУБНЫМИ ВЫНОСНЫМИ ЦИКЛОНАМИ ДВОЙНОЙ СЕПАРАЦИИ ПАРА [c.87]

Схема расположения уровней воды в циклонах чистого и солевого контуров в соответствии с данным расчетом приведена на рис. 4.26. [c.89]

На рис. 5.3 показан циклонный предтопок с двухступенчатым сжиганием топлива. При внутреннем диаметре циклона 2000 мм тепло-производительность такого предтопка может достигать 50,0 Гкал/ч. Длина предтопка L принимается равной (1,25 1,5) D. Расчеты показывают, что при вводе всего топлива в первый воздушный канал с количеством воздуха, составляющим 50—60% необходимого для сжигания воздуха, теоретическая температура горения на большей части длины предтопка уменьшается до 1700°С, и только в конце предтопка, где осуществляется ввод остального воздуха (50—40%), происходят догорание топлива и местное повышение температуры горения на самом выходе из предтопка в топочную камеру. Насколько эффективным может оказаться такой способ интенсифицированного сжигания топлива с растянутым процессом горения в части уменьшения выхода окислов азота, покажут экспериментальные исследования работы котлов, снабженных такими предтопками с двухступенчатым сжиганием топлива. [c.94]

При расчете следует правильно оценить влажность пара л перед входом в горизонтальный циклон. Если влажность пара при расчете принята меньшей, чем она будет в действительности, действительный перепад давления на входе в циклон превышает расчетный, что может приводить к засосу в циклон котловой воды через дренажные трубки и резкому ухудшению качества пара, выдаваемого котлом. [c.71]

Выносные циклоны, применяемые в настоящее время в испарительных контурах паровых котлов, выполняются для котлов низкого и среднего давления из цельнотянутых паропроводных труб нормального сортамента из углеродистой стали, для котлов высокого давления — из легированной стали. В настоящее время наружный диаметр выносного циклона ограничивается имеющимся сортаментом и составляет 426 мм. Донышки циклонов могут изготовляться плоскими точеными или при заводском изготовлении штампованными сферическими. Толщины стенок циклона и донышек выбираются в каждом отдельном случае по расчету на прочность по нормам Госгортехнадзора в соответствии с давлением пара. Обычно эта толщина в котлах низкого, среднего и высокого давления колеблется от 10 до 35 мм. Пароводяная смесь при различных типах вводов поступает внутрь циклона тангенциально, благодаря чему происходит закручивание потока пароводяной смеси и центробежное отделение влаги в циклоне. В настоящее время наибольшее распространение получили два типа ввода пароводяной смеси улиточный (ОРГРЭС) с наружной и внутренней улитками (рис. 3-9,а) и тангенциальный ввод с помощью приварных цилиндрических штуцеров (ЦЭМ) (рис. 3-9,6.) Изменение эффективности работы циклонов в зависимости от указанных типов ввода пароводяной смеси в эксплуатации и проведенными промышленными испытаниями не установлено, однако недостатками улиточного ввода являются повышенная потеря на входе и сложность изготовления. Практика эксплуатации и проведенные исследования работы циклонов показали, что допустимая нагрузка циклона или же значения [c.71]

На выносные циклоны включаются преимущественно экранные контуры котла. Надежная работа этих контуров, связанных с циркуляционным контуром котла отдельными соединительными трубами по пару и воде, в сильной степени зависит от точности расчетного определения паропроизводительности этих контуров при различных топочных режимах работы котла. Для определения паропроизводительности отдельных элементов котла необходимо осуществлять подробный тепловой расчет котла и устанавливать величину тепла, передаваемого в топке путем лучеиспускания. Как известно, количество тепла, поглощаемого в топке путем лучистого теплообмена, зависит от количества, вида и способа сжигания топлива, температуры подогрева воздуха, избытка воздуха и т. п. [c.83]

ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ И ВЕЛИЧИНЫ РАСХОЖДЕНИЯ УРОВНЕЙ ВОДЫ В ВЫНОСНЫХ ЦИКЛОНАХ И БАРАБАНЕ [c.122]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ПО ВЫБОРУ РАЗМЕРОВ ВЫНОСНЫХ ЦИКЛОНОВ, СОЛЕВОМУ БАЛАНСУ КОТЛА И ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСХОЖДЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В ЦИКЛОНАХ И БАРАБАНЕ [c.135]

Расчет расхождения уровней воды между передним верхним барабаном и выносными циклонами [c.139]

Приведенные расчеты показывают, что благодаря большим потерям на участке между верхним барабаном и промежуточным коллектором разница в уровнях воды между верхним барабаном и выносными циклонами имеет знак — ,т. е. уровень воды в циклонах стоит выше уровня воды в барабане. [c.145]

Следует иметь в виду, что приведенные зависимости установлены по данным, полученным в опытах с одной воздухожидкостной средой, и, конечно, не могут применяться для расчета циклонных сепараторов, в которых протекают другие газе (паро) жидкостные потоки. [c.149]

При расчете циклонных теплообменников следует делать проверку соответствия выбранного числа п — ступеней циклонной установки с полученной по расчету необходимой общей продолжительностью процесса нагрева материала т. При этом следует принять, что действительное время процесса Тц равно сумме времени пребывания материала в цилиндрической части всех циклонов и времени транспортировки его по всем газоходам, соединяющим ступени установки. Время закрутки материала в каждом циклоне примерно равно произведению длины окружности цилиндра на число витков, деленному на среднюю скорость, равную w st Wbx- Поэтому [c.560]

Проведенное исследование аэродинамики потока в периферийной области позволило выявить характер влияния различных конструктивных параметров, в том числе и шероховатости, па границу ядра потока и коэффициент потерь крутки на входе. Полученные на основанип анализа опытных данных соотношения (3), (4), (5) могут быть использо-гапы при конструктивных расчетах циклонно-вихревых камер данного типа. [c.296]

Проверка на смятие актуальна для высоконанряженных шлицевых соединений с малым общим числом циклон ка гружений, при котором износ euj,e мал. Расчет производят с учетом динамической нагрузки (коэффициент динамичности при реверсивной работе 2...2,5) и с полным учетом неравномерности распределения нагрузки между зубьями коэффициентом К, (табл. 8.5, нижняя строка). Допускаемое давление выбирают по пределу текучести с коэффициентом безопасности [c.138]

Поэтому его с успехом можно применять для определения радиуса свободной поверхности в твэлах, где врашение осуществляется для интенсификации теплообмена, и в центробежных сепараторах пара, но не в центробежных форсунках. Применение этого принципа связано с некоторой неточностью, обусловленной отсутствием в расчете учета внешнего трения на протяжении гидравлического прыжка. При применении принципа стационарности кинетической энергии к циклонам центробежных сепараторов пара необходимо иметь в виду, что подводящий канал только частично заполнен водой. Радиус свободной поверхности в этом случае можно найти в соответствии с имеющимся в подводящем канале объемным па-росодержанием. Обоснование принципа стационарности кинетической энергии было впервые опубликовано в [61]. [c.101]

В настоящее время накоплен богатый опыт также по эксплуатации, исследованиям, расчетам и конструированию выносных циклонов различных типов. Изучение указанного материала позволит избежать всякого рода ошибок при включении независимых экранных контуров и поможет обеспечить высокую экономию металла и трудозатрат при создании парообразую- щих контуров в комбинированных пароводогрейных котлах. [c.51]

Кроме того, одной из основных причин нарушения нормальной эксплуатации испарительных контуров с выносными циклонами является значительное отклонение расхождения уровня воды в циклоне и барабане от намеченных расчетом. В связи с этим вопрос о контроле за соответствием действительного расхождения уровня воды проектному имеет огромное практическое значение, а поэтому пуск и наладка любого котла, снабженного экранным контуром с выносными циклонами, должны обязательно сопровождаться необходимой проверкой и контролем за понижением или повышением уровня воды в циклоне при различных нагрузках котла, в том числе и максимальной. Посадка уровня воды в циклоне относительно оси барабана при работе котла с различными нагрузками зависит, как известно, от выбора схемы, размера соединительных трубопроводов по пару и воде между циклоном, сборным коллектором, уравнительными емкостями или барабаном. Для каждого испарительного контура, включенного на выносной циклон, все коэффициенты запаса по застою и опрокидыванию обеспечиваются при определенном, принятом в проекте, положении уровня воды в циклоне. Значительное опускание уровня воды ниже расчетного может приводить к нарушению надежности работы и вызывать неустойчивость циркуляции в отдельных слабообогреваемых трубах этого контура, особенно при небольшой его высоте. Значительные отклонения в опускании уровня воды в циклоне от проектного могут приводить, как уже отмечалось выше, [c.85]

При наладке котлов, снабженных выносными циклонами с двойной сепарацией, необходимо производить измерения положения как внутреннего, так и наружного уровня в циклоне. После наладки и установления определенного необходимого по расчету положения уровня все приборы для наблюдения п контроля за уровнем в циклонах могут быть отключены и сняты. При эксплуатации котла постоянных наблюдений за положением уровня воды в циклоне обычно не требуется. Однако при всяких переделках котла и при закрытии части экрана поясами или кирпичом необходимо вновь производить отладку положения уровней в циклонах. В связи с этим для периодического контроля уровня воды в циклонах при пуске и наладке наиболее целесообразно применение переносных дифференциальных манометров, позволяющих измерять колебания уровня воды в большом диапазоне (до 1500—2000 мм). В качестве жидкости для заливки дифференциальных манометров могут быть применены ртуть или бро-мофор. [c.86]

Настоящая книга знакомит теплоэнергетиков с применением в паровых котлах циклонных сепараторов различных конструкций. Разбираются встречающиеся схемы включения выутрибарабаыных и выносных циклонов в циркуляционные контуры котлов и приводится методика расчетов внутрикотловых устройств. Освещаются особенности работы циркуляционных контуров с циклонными сепараторами и указываются мероприятия по повышению надежности циркуляции в этих контурах. [c.2]

Широкое применение внутрибарабанных и выносных циклонов при модернизации различных типов паровых котлов позволило значительно увеличить паропроизводи-тельность установленных котлов низкого и среднего давления. При установке экранных контуров с циклонами необходимо соблюдение целого ряда технических требований и условий, обеспечивающих как надежность работы всех циркуляционных контуров, так и высокое качество работы сепарационных устройств барабана и выносных циклонов. Настоящая книга является одной из первых попыток дать систематическое изложение вопросов проектирования, расчета, а также опытных и эксплуатационных материалов, собранных автором в течение многолетней работы в тресте Центроэнергомонтаж при проектировании, изготовлении, пуске, наладке и эксплуатации модернизированных котлов с независимыми экранными контурами. Следует подчеркнуть, что в настоящей книге рассмотрены вопросы проектирования, расчета и работы циклонных сепараторов только для паровых котлов с естественной циркуляцией. Расчеты и конструкции центробежных сепараторов, применяемых в парогенераторах с принудительной циркуляцией или в прямоточных котлах, в настоящей книге не рассматриваются. При составлении книги использовались также материалы, приведенные в отчетах ЦКТИ, ОРГРЭС, Промэнер-го и других организаций, занимающихся проектированием, наладкой и испытанием котлов низкого, среднего и высокого давления. Кроме того, использовались материалы, опубликованные в печати и в технических журналах. Перечень использованной литературы приведен в конце книги. Автор выражает свою признательность Н. Б. Либерману и М. С. Розанову за ценные замечания и рекомендации, способствовавщие улучшению рукописи. [c.3]

Ды соленых отсеков в чистый по водопе )епускной трубе при повышении давления в соленых отсеках (например, при увеличении тепловой нагрузки поверхностей нагрева этих отсеков) г) перенос из соленых отсеков в чистый отсек котловой влаги вместе с паром соленых отсеков вследствие его плохой осушки. Значительное снижение переброса воды из соленого отсека в чистый достигается установкой в соленых отсеках внутрибарабанных циклонов и сливных корыт. Практика эксплуатации котлов выявила ограниченность применения внутрибарабанного ступенчатого испарения с тремя отсеками вследствие интенсивного возрастания перебросов котловой воды. Расчеты показывают, что переброс воды между отсеками в количестве 25—30% от лроизводительности данной ступени снижает солевую кратность между отсеками до величины 1,5—2,0, что почти полностью ликвидирует эффект ступенчатого испарения. Кроме указанных недостатков, осуществление внутрибарабанных схем с трехступенчатым испарением показало сложность их конструктивного оформления в торцах барабана, трудность монтажа и разборки при ревизиях и ненадежность в эксплуатации из-за расхождения уровней воды. Если обозначить через пц в процентах от паропроизводитель-ности котла переброс котловой воды из второй ступени испарения в чистый отсек, то по водоперепускной трубе из чистого отсека во вторую ступень испарения должен проходить следующий расход воды [c.19]

В качестве примера ниже приводятся расчеты, выполненные для модернизированного котла НЗЛ-600, описанного ниже в гл. 7 (рис. 7-7). Котлы НЗЛ-600 с рабочим давлением 18 ат и перегревом пара 375° С после перевода их на сжигание газа обеспечивают паро-производительность 60 г/ч. Котел оборудован трехступенчатым испарением с выносными циклонами. Все дальнейшие расчеты ведутся по формулам, приведенным в гл. 1—5 настоящей книги. Тепловое-приятия поверхностей нагрева котла приняты па основе данных соответствующего теплового расчета котла. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...