Пара массовая распределенная

Пара массовая распределенная 151 [c.489]

В насыщенном паре над зеркалом испарения находятся мельчайшие капельки жидкости, равномерно распределенные по всей массе пара. Механическая смесь, состоящая из сухого пара и мельчайших капелек жидкости, называется влажным паром. Массовая доля сухого пара во влажном называется степенью сухости и обозначается буквой х [c.173]

Приведенная система уравнений после соответствующих преобразований была использована для расчета изменения параметров потока за скачком уплотнения на ЭВМ Минск-22 при следующих характеристиках влажного пара Mai=l,7, pi = 2,15 X X 10 hJm , г/1 = 0,0525. Результаты расчета представлены на рис, 6-7 и 6-8. Начальное массовое распределение капель перед скачком соответствует кривой I на рис. 6-7. Как видно на рис. 6-8, в начале зоны релаксации происходит некоторый незначи- [c.128]

Рис. 2.8.2. Распределение температур Т и массовых скоростей W, давление р, температура насыщения Ts, температура пара на границе ячейки Гь и скорость изменения радиуса капли воды а в сферической ячейке радиуса гь = = 5 ао, заполненной водяным паром. В начальный момент времени (t = 0) давление ро = 0,1 МПа, а температуры в фазах принимались однородными Tgo = 373 К (Тео = 1Ь Гго = 293 К (f,o = 0,785). Цифры на кривых 1, 2, 5, 4 относятся соответственно к безразмерным моментам времени = ha

Рис. 5.17. Массовые функции распределения диаметров капель за ступенью в периферийных сечениях последней ступени (а) и зависимость модальных размеров капель от степени влажности за ступенью и частоты вращения (б) и коэффициента сепарации ф от количества отсасываемого пара и частоты вращения

В формуле 5-2 а — коэффициент распределения для данного вещества — отношен ие массовых концентраций в сухом насыщенном паре Сп и воде Св, а = Сп/Св. [c.145]

При наличии необходимо допустить существование распределенных массовых и поверхностных пар сил, действующих на частицу сплошной среды. Обозначим через F и а моменты массовых сил, рассчитанных на единицу массы, и поверхностных пар, рассчитанных на единицу поверхности. Тогда уравнение моментов количества движения для конечного объема сплошной среды будет иметь вид [c.19]

Представив себе влажный пар как механическую смесь сухого насыщенного пара и равномерно распределенной в нем жидкости, мы можем определить степень сухости влажного пара как массовую долю содержащегося в нем сухого насыщенного пара. Очевидно, величина л может изменяться от единицы (что соответствует сухому насыщенному пару) до нуля (что соответствует кипящей воде), т. е. пределы возможных значений х выражаются формулой [c.107]

На тепловых схемах котельных показывается основное и вспомогательное оборудование, объединяемое линиями трубопроводов для транспорта теплоносителей в виде пара и воды. На принципиальной тепловой схеме указывается лишь главное оборудование — котлы, подогреватели, деаэраторы, насосы и основные трубопроводы—без арматуры, всевозможных вспомогательных устройств и второстепенных трубопроводов, не уточняются количество и расположение оборудования. После разработки принципиальной тепловой схемы котельной и ее расчетов выбирается необходимое оборудование котельной. Целью расчета тепловой схемы является определение общих тепловых нагрузок — внешних и расходов теплоты на собственные нужды котельной и распределение нагрузок между паровой и водогрейной частями нагрузок определение всех тепловых и массовых потоков, необходимых для выбора вспомогательного оборудования и диаметров трубопроводов и арматуры определение данных для дальнейших технико-экономических расчетов. [c.301]

При записи соотношения (3.21) не учитывались слагаемые, определяющие вклад в кинетическую энергию, связанный с вращением, так как мы не рассматриваем распределенные поверхностные и массовые пары сил. [c.71]

При отсутствии распределенных моментов (поверхностных и массовых пар) для равновесия моментов относительно начала отсчета требуется, чтобы [c.75]

Моменты поверхностных и массовых пар распределенные 75 Мощность напряженнй 259 [c.311]

Первые обобщения результатов стратосферных измерений влажности воздуха были сделаны М. Гутником [58], который предложил профиль влажной стратосферы , и авторами обзора 23], установившими два типа высотного распределения концентрации водяного пара. Для первого характерно резкое уменьшение величины с высотой до очень малых значений (10 — 10 %о) в нижней стратосфере, вблизи 15—16 км. Выше этого слоя влажность стратосферного воздуха растет с высотой до уровня 30—35 км, достигая значений, на I—2 порядка превышающих ее значение на высоте 15—16 км. Для второго типа вертикального распределения водяного пара характерны малые изменения величины д с высотой и сравнительно высокие их значения (от 0,01 до 0,05 %о) во всем слое атмосферы выше тропопаузы. Указанные типы высотного распределения массовой доли водяного пара в стратосфере получили название моделей сухой и влажной стратосферы. [c.22]

В метеорологической литературе до настоящего времени публикуются противоречивые сведения о влагосодержании стратосферы, хотя большинство экспериментальных данных последних лет подтверждают распределение влажности согласно сухой модели стратосферы (по крайней мере, в области высот от 14 до 30 км). На наш взгляд, окончательный и вполне аргументированный ответ на этот вопрос может быть получен при тщательном анализе массовых измерений концентрации водяного пара на больших высотах. В последние годы проведено значительное число специальных наблюдений за влажностью в стратосфере. Использование этих наблюдений в совокупности с ранее полученными данными уже сейчас позволяет провести достаточно надежное обобщение всех имеющихся измерений концентраций Н2О выше 8—10 км и построить вполне объективную статистическую модель вертикального распределения влажности воздуха до высот 50— 60 км. [c.22]

Анализ указанной аэроклиматической информации показывает, что вертикальное распределение средней температуры ) и массовой доли водяного пара (д) характеризуется рядом глобальных закономерностей. [c.91]

Влагосодержание тропосферы, где содержится основная масса водяного пара, существенно возрастает от зимы к лету. Наиболее ярко этот годовой ход во временном изменении величин д выражен в полярной зоне. Для модели полярных широт типично также и инверсионное распределение массовой доли влаги в пограничном слое (до 1,5 км) в зимний период. [c.175]

Предполагалось, что действие окружающих рассматриваемый объем V тел описывается заданием внешних массовых к и поверхностных сил. В более общих построениях допускаются также распределения внешних массовых л и поверхностных V моментов (пар). Описывая в этих условиях взаимодействия между мысленно определенными частями среды, приходится принять предположение, что распределение по ориентированной площадке N 0 воздействий частиц в объеме на прилегающие частицы в V, статически эквивалентны не только силе (N 0 [c.71]

Расширение зоны массовой конденсации пара приводит также к более равномерному распределению тепловых нагрузок в конденсаторе и увеличению вследствие этого среднего коэффициента теплопередачи по сравнению с его значением при работе пароструйного эжектора [4, 5, 6, 29]. Однако это связано с определенной потерей конденсата, так как при малых присосах воздуха в вакуумную систему турбины количество пара, отсасываемого водоструйным эжектором, в 10—20 раз превосходит количество пара, отсасываемого пароструйным эжектором при тех же условиях [29]. [c.190]

Уравнение моментов количества движения в форме (1.38) не содержит внутренних параметров количества движения и распределенных массовых и поверхностных пар. [c.17]

Распределенные массовые Введя в рассмотрение внутренние момен-и поверхностные пары должны допустить существо- [c.151]

Обозначим через Ня отнесенные к единице массы и поверхности моменты соответственно ма юовых и поверхностных пар. Примером распределенных массовых пар могут служить пары, действующие на каждый элемент стрелки компаса, помещенной в магнитное поле Земли. [c.151]

Рис. 5.9.1. Распределение температур Г II массовых скоростей W, безра.чмерный поток тепла Nu к поверхности капли воды в безграничном объеме водяного пара (Р = = 1 бар, Tg = 373 К) U

Рис. 5.9.2. Распределение температур Т и массовых скоростей W, давление р, тем-нература насыщения Т,, температура пара на границе ячейки и скорость изменения радиуса капли воды а в сферической ячейке радиуса = Ьа , заполненной водяным паром, В начальный момент времени давление р = 1 бар, а температуры в фазах принимались однородными Tg, = 373 К (Tg = 1), Ti = 293 К (Tjo = 0,785). Цифры ча кривых О, 1, 2, 3, 4 относятся соответственно к безразмерным моментам времени т = 0 0,5 10 20

Рис. 3.9.3. Распределение температур Т п массовых скоростей W, давление р, температура насыщения Г , температура пара на границе ячейки "Tfj и скорость а изменения радиуса капли воды, перегретой в начальный момент, в сферической ячейке радиуса rt = 5а , заполненной водяным паром, в начальный момент времени давление р = 1 бар, а температуры в фазах принимались однородными Г = 473 °-К (Т = 1), 378 °К (Г, = =0, 0), Г5 =373 К (fs = 0,789). Цифры на кривых 1, 2, 3, 4, S относятся соответственно к безра%ервым моментам времени т = 0,01 2,0 15 50 оо.

Показатель п, определяющий интенсивность закрутки приосе-вого вынужденного вихря, находят из численного анализа распределения исходного окружного момента количества движения (122, 137, 140, 142, 143, 147]. Уравнение момента импульса для индивидуального объема сплошной среды в классическом случае (т. е. без учета внутренних моментов импульса и распределения массовых и поверхностных пар) [122] (рис. 4.9) [c.201]

Рис. 2.8.1. Распределение температур Т и массовых скоростей W, безразмерный поток тепла Nu к поверхностп водяной капли в бмграничном объеме водяного пара (р = Ро = 0,1 МПа, Тs = Тза = 373 К Тso = 0,789) п скорость

Рис. 7.10.6. Распределение параметров д исперсно пленочного пароводяного потока (давления р, скоростей пара vt, к шель уз и пленки из, объемного паро-содержаиия ф, массовых расходных содержаний пара xi и пленки хз, толщины пленки S и диаметра капель 2 г, а также скольжений пара относительно пленки К а и среднего скольжения пара относительно жидкости Kgi вдоль трубы (D = 6,8 МД1, L/Z) = 179) ] в условиях критического истечения (т° = 6100 кг/(м -с) давление и расходные наросодержания на входе соответственно равны ро = 2,45 МПа, х,а == 0,177). Скорость звука в паре i по всей длине трубы практически постоя на и равна примерно 500 м/с. Штрих-

Экспериментальная часть работы складывалась из серии опытов по исследованию процессов истечения нагретой воды, смеси нагретой воды с воздухом и смеси влажного пара с воздухом. Цель этих исследований — установление зависимостей массовых расходов истекающих сред от.начальных параметров, состава смеси и геометрии канала. В ходе эксперимента уделялось внимание вскрытию физической сущности происходящих процессов — распределению параметров среды по длине канала, кризису течения, степени метастабильности. Исследованию подвергались цилиндрические каналы с острой входной кромкой различного диаметра и длины. В процессе проведения каждога опыта оставались постоянными параметры перед участком истечения и состав смеси. [c.24]

На рис. 11.18 показаны также расчетные кривые распределения температур греющего теплоносителя, теплового потока, коэффициента теплоотдачи и массового паросодержания по длине парогенерирующей трубы, которые имели бы место при генерации калиевого пара в пустом канале того же диаметра и длины (подробнее см. в работе [32]). [c.268]

На рис. 7.6 показаны характерные результаты исследования структуры двухфазного потока в виде зависимостей массовой скорости от паросодержания. Часть результатов, полученная Л. Л. Левитаном и Л. Я- Боревским голографическим методом, заимствована из [6]. Остальные данные получены с помощью измерений электрическим зондом. Для каждой группы точек приведены соответствующие им характерные функции распределения Г = л/Л/ в зависимости от интервала времени Дт, где п — число импульсов в интервале времени заданной величины N — общее число импульсов АтГ Ат — время непрерывного пребывания зонда в паре и жидкости соответственно. [c.245]

Здесь FI и fj — потоки в окне и интегральные потоки Р/ — = 1,66 — коэффициент диффузности а , а ,, — массовые коэффициенты поглощения пара, капель и кристаллов р, — показатель гамма-распределений, которыми аппроксимировались спектры капель, рассчитанные по уравнениям (13), (14) R, — средний размер капель ао = 550 см /г i = 2,26-10 мкм с-2 = = 8,44-10 мкм . В данной работе учитывались лишь жидкокапельные образования, хотя модель также позволяет рассчитывать и кристаллические. [c.242]

Анализ ограничивается рассмотрением случая расслоенного течения, ири котором массовый расход пара мал по сравнению с суммарным массовым расходом. Для того чтобы вычислить распределение температуры в стенке трубы, необходимо определить коэффициент теплопередачи через паровую пленку, коэффициент теплоотдачи для парового потока, протекающего в BepxHeii части трубы, и отношение площади, занимаемой паровым потоком, к площади, занимаемой потоком жидкости, для любого поперечного сечения трубы. Испарение на границе раздела объемов жидкости и пара при 0 = а не учитывалось. [c.289]

В турбинах массовая степень влажности обычно не превосходит 20%. Плотность же влаги, как правило, на несколько порядков больше плотности пара и, следовательно, объемная степень влажности очень мала (см. гл. I, п. 4). Поэтому при равномерном распределении капель в потоке расстояние между ними велико. -1апример, при у = 10%, давлении пара 1 бар расстояние между ними составит 20 их диаметров. Это дает основание во многих исследованиях моделей течения двухфазной среды предполагать, что имеется взаимодействие только между паром и каплями. [c.38]

Изучая механизм изнашивания, нельзя обойти особенность, относящуюся к распределению износа между поверхностями трения в паре. Если материалы нескольких пар трения одинаковы, то при прочих равных условиях их износ (в пределах обычных колебаний) будет одинаковым. Если же материалы деталей разные, то и износы по массе и размерам будут различны. Интенсивность изнашивания каждой детали определяется его видом. Может случиться, что при одном виде изнашивания более интенсивно изнашивается одна деталь, а при другом виде изнашивания — другая. Ограничимся простейшими парами ползун — направляющая при неравных площадях трения и вал — частичный вкладыш. Эксперимент показывает, что при одинаковых материалах износы поверхностей по массе не одинаковы большая поверхность больше теряет маЬсы. Соотношение линейных износов зависит от соотношения поверхностей трения. Сделано несколько попыток объяснить эффект влияния площади трения на массовый износ. [c.110]

Силы, действующие на элемент объема сплошной среды, принято подразделять на два класса. Массовые, или телесные силы (обусловленные, например, тяготением и инерцией) пропорциональны массе и, следовательно, объему. Их линии действия распределены по всему объему элемента. Поверхностные силы, передающиеся материалу извне, воздействуют на него непосредственно через поверхность, ограничивающую элемент объема. Возможны и другие типы сил (например, точечные силы, действующие на данную частицу массовые пары сил в материале с объемным распределением электрических (магнитных), дппольных моментов и др.). Нами, однако, такого рода силы не будут рассматриваться. [c.73]

Для определения перепадов давления и распределения расходов рабочей среды по параллельным потокам в экономайзере строят гидравлические характеристики, т. е. зависимости сопротивления элемента экономайзера от массового расхода среды 6=1(а р), на основании которых можно судить о гидравлических разверках параллельно включенных труб и надежности их работы при различных нагрузках котла. Гидравлический режим экономайзера определяет нормальные техмпературные условия работы металла труб. Перегрев труб возгложен при застое потока рабочего тела в отдельных трубах при пульсации потока, при наличии парообразования в некипящих экономайзерах, при наличии отложений накипи на трубах. Нарушение нормального охлаждения горизонтальных труб кипящих экономайзеров может быть при расслоении в них потока воды и пара. [c.249]

Окраска окунанием применяется для мелких деталей. Этот метод легко поддается автоматизации. Для более равномерного распределения краски по поверхности детали после извлечения из ванны с краской детали выдерживают в парах растворителя. Окраска обливанием производится в проходных камерах, где изделия при транспортировке пересекают струи краски, вытекающей из сопел. Стекающая краска собирается внизу в баке и с помощью насоса и фильтров вновь направляется к соплам. Данный метод це-лесообраз1Но применять в массовом производстве для окраски громоздких решетчатых конструкций. Окраска в барабанах и колоколах применяется для мелких деталей массового производства. [c.239]

При записи уравнений (3.15) мы не учитывали действие на тело распределенных массовых и поверхностных пар сил (моментов). Это делается при построении математических моделей сплошной среды, называемых микрополярными. [c.69]

Истечение недогретой или насыщенной жидкости начинается с течения однофазной жидкости, в которой из-за сильного падения давления ниже давления насыщения ps To) начинается образование и рост пузырьков, и течение до некоторого времени происходит в пузырьковом режиме. Поэтому для описания этой стадии процесса будем использовать уравнения двухфазных пузырьковых сред, учитывая допущения, указанные в 5 гл. 1, кроме допущения о постоянстве температуры я идкости, ибо возможны случаи заметных массовых содержаний пара. При этом будем ориентироваться на механизм гетерогенного зародышеоб-разования (см. 7 гл. 1), полагая, что в исходной однофазной жидкости имеются равномерно распределенные микрочастицы с о Ю м и числовой концентрацией Ио 10 —10 м которые станут центрами зародышеобразования. [c.137]

Учет неравновесности работы эффузионной камеры. Равновесное состояние пара в объеме камеры Кнудсена нарушается вблизи эффузионного отверстия вследствие выхода молекул наружу, лишь частично скомпенсированного обратным потоком отраженных от стенок отверстия частиц. В условиях молекулярного характера течения пара выход молекулы в отверстие является случайным событием и не влечет за собой эффузии или перемещения соседних молекул, т. е. не приводит к массовому движению пара в камере. Поэтому можно предполагать, что скорости молекул в объеме камеры находятся в соответствии с максвелловским законом распределения для покоящегося газа. То, что это предположение действительно выполнимо, показали многочисленные эксперименты с анализом скоростей движения молекул в пучках, образованных в камере Кнудсена. Значительные отклонения от закона максвелловского распределения наблюдались лишь при больщих плотностях пара в камере, так что справедливость предпосылок, использованных при выводе выражения (1.24), можно считать доказанной экспериментально вплоть до верхней границы давлений, измеряемых эффузионным методом. [c.23]

Многофазные течения о бычно возникают в трубопроводах, поскольку в них всегда имеются утечки тепла. Для двухфазного течения значительно сложнее рассчитать такие параметры, как потери давления, допустимые потери жидкости, расход, требования по захолаживанию, влияние растворения примесей и многие другие. В зависимости от распределения пара и жидкости в канале могут иметь место различные режимы течения двухфазной среды. Эти режимы характеризуются сочетанием ламинарных и турбулентных течений, подчиняющихся разным физическим закономерностям, и для их описания необходимы различные уравнения. Кроме того, режимы течения изменяются по длине канала в следтавие изменения массовых концентраций пара и жидкости они изменяются также с течением времеии, например в процессе захолаживания системы. Различные режимы двухфазных течений обсуждаются в гл. 4, а методы расчета потерь давления, распространения волн сжатия, течения жидкости в критическом состоянии и влияния условий на входе в канал описываются в гл. 11. В гл. 13 рассматриваются некоторые проблемы нестащио-нар ных двухфазных течений, возникающие при захолаживании, резком сбросе давления и при быстром охлаждении сильно нагре- [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...