Расширение «-струйное

Масштабный множитель а определяет расширение струйной зоны смешения. Чем больше значение а, тем меньше расширение струи. На рис. 4 показано изменение с в зависимости от числа Маха М. Кривые на рис. 4 находятся в полном соответствии с теоретическим положением об увеличении а с возрастанием М. [c.76]

Величины угла расширения у пограничного слоя струйного течения находятся в пределах 18 для пшеницы, 5-7° для разных фракций удобрений в широком диапазоне гидродинамических условий [34]. [c.142]

Таким образом, используя разработанную математическую модель энергоразделения и массообмена в многокомпонентном вихревом струйном течении, возможно рассчитывать параметры последнего в любом его сечении. Для расчета требуются исходные сведения, включающие давление исходного газа Рд, температуру исходного газа Тд, компонентный состав исходного газа, размеры сопла - ширину Л и высоту Ь, радиусы отверстия диафрагм угол расширения или сужения камеры энергоразделения у. [c.169]

Расчеты, выполненные на основе данной модели, показали, что с увеличением молекулярной массы компонентов исходного газа разность температур АТ в начале процесса энергоразделения и в конце его уменьшается. Для примера на рис. 6.7 представлены графики изменения АТ разности температур в зависимости от степени расширения Р /Р в вихревом струйном течении углеводородных газов, которые имели следующие составы в массовых долях [c.172]

Для расчета процессов эжекции и тепломассообмена н многокомпонентном струйном течении необходимо знать величины углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра р струйного течения. Однофазные осесимметричные свободно истекающие струйные течения, состоящие из одинаковых или незначительно отличающихся по плотности взаимодействующих высоконапорной и низконапорной сред, исследованы достаточно полно, поэтому величина углов аи Р находятся из эмпирических или полуэмпирических уравнений, которые приведены в работах, посвященных таким течениям, например, (1, 2, 3 [c.187]

В уравнениях (8.1.1) и (8.1.2) - коэффициент турбулентности струйного течения, который принимается для струи круглого сечения от 0,04 4 до 0,08 3 , а для плоскопараллельной струи 0,9-0,12 3 . Однако расчетные зависимости по определению величин а и Р струйных течений, состоящих из высоконапорной жидкости и низконапорного газа в свободно истекающем струйном течении неизвестны. В связи с этим, были выполнены экспериментальные исследования по определению углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения жидкостного потенциального ядра струи р. Кроме того, в задачу данных экспериментальных исследований входила проверка теоретических основ метода расчета процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении. Для этого экспериментально определялись [c.187]

Определение углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения жидкостного потенциального ядра турбулентного струйного течения [c.189]

Величины углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра Р струйного течения определялись исходя из вывода, сделанного в разд. 4.2 о том, что наиболее эффективно процесс эжекции протекает на начальном участке струи и достигает своего максимума в ее переходном сечении (см. рис. 4.18, б). [c.189]

Зная величины диаметров сопла камеры смешения и расстояние S и, используя схему процесса эжектирования в струйном течении на рис. 8.1, рассчитывались величины углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р, представленные в табл. 8.1.1 и на графике рис. 8.7. [c.193]

После камеры смешения в струйных аппаратах, представленных на рис. 8.1,а, 9.1,а, 9.2,а, устанавливается диффузор для преобразования кинетической энергии смеси высоконапорной и низконапорной сред в потенциальную энергию - энергию давления. При этом, рекомендуется [1,2] выполнять диффузор с углом расширения у равным 7+1° для газожидкостных смесей. Для таких же смесей диаметр выхода диффузора должен быть равным двум диаметрам камеры смешения. Для газовых смесей или смесей, содержащих небольшое количество жидкости - до 50% масс., рекомендуется [5] выполнять диффузор с геометрическими размерами, представленными в табл. 9.1.1. Если на выходе камеры смешения образовалась смесь высоконапорной и низконапорной сред, состоящая из жидкости, то диффузор рекомендуется выполнять [18] с углом расширения 9 1°, а диаметр отверстия его выхода должен быть равным 1,5-2 диаметрам камеры смешения. [c.221]

Существуют турбины и другого типа, у которых расширение рабочего тела происходит в каналах между лопатками ротора. В этом случае ротор вращается в результате реактивного действия струи, аналогичного струйному действию, вызывающего, например, полет ракет. По чисто реактивному принципу работают только радиальные турбины (см. стр. 348). Однако реактивными называют турбины, у которых рабочее тело расширяется в соплах и между лопатками ротора примерно в равных долях по теплопадению. [c.327]

Пусть М и N — гладкие многообразия (или области в векторных пространствах). С каждым отображением связано его k-струйное расширение f М- Р(М, N)-, точке х из М сопоставляется fe-струя отображения / в точке х. [c.15]

Качество очистки зависит от опыта рабочего, однако ввиду несложности данного вида очистки этот вопрос не является существенным. Установка может располагаться на расстоянии нескольких десятков метров от объекта очистки, но при этом шланг, подающий паровую смесь раствора, должен быть теплоизолирован. Температура раствора на выходе из сопла струйной головки составляет 150° С, затем при расширении выходящего пара падает до 100° С, а при соприкосновении с изделием — до 80° С, как и при обычной струйной очистке. Рекомендуемое расстояние сопла от детали, подвергаемой обработке, 30—50 см. [c.120]

При наличии струйного движения в камере нельзя рассчитывать ее сопротивление по формуле Карно-Борда (на расширение струи до стенок и последующее сужение), так как ошибка может достигать 100% и более. [c.75]

Своеобразные характеристики имеют циклы на насыщенных парах высококипящих органических жидкостей, у которых ход нижней пограничной кривой определяется отрицательной теплоемкостью жидкой фазы. В цикле на парах дифенила (рис. 5) в процессе расширения пара в турбине (/—2) сохраняется его перегрев. Перегретый пар направляется в струйный конденсатор, где при смешивании с переохлажденной жидкостью охлаждается 2—3), конденсируется 3—4) и насосом направляется через регенеративный подогреватель 4—5) в парогенератор 5—1). [c.24]

Промежуточное положение между пассивным и акустическим управлением турбулентными струями занимают соответствующие изменения геометрии струйного течения, которые обусловливают возникновение самовозбуждения струи (например, самовозбуждение околозвуковой струи при ее натекании на экран, при организации слабого внезапного расширения за соплом, при возбуждении струи за счет воздействия резонансных свойств ресивера, при помещении резонатора вблизи выходного сечения сопла и др.). Во всех этих случаях механизмы воздействия на струи обусловлены образованием акустических колебаний, наличием акустической обратной связи. [c.42]

Разд. 5 посвящен различным нагнетательным устройствам, используемым в теплоэнергетических установках. При переработке материала 2-го издания справочника основное внимание было уделено расширению номенклатуры нагнетательных машин — насосов, вентиляторов, компрессоров — с использованием современных каталогов и справочников. Заново написана инженерная методика пересчета характеристик турбокомпрессоров при изменении начальной температуры газа и частоты вращения ротора. Обновлены и дополнены материалы по струйным аппаратам с расширением диапазона их использования в промышленных утилизационных установках, в системах пневмотранспорта. [c.8]

На фоне обгцего расширения струйного течения это монсет быть интерпретировано как периодический поворот струи вокруг своей оси на 90°. При дальнейшем увеличении R профиль скорости будет сглаживаться и стремиться к автомодельному. Сказанное относится к ламинарным струям. Однако качественные выводы, сделанные выше, могут иметь отношение и к турбулентным струям, поскольку для них хорошо работает гипотеза Буссинеска о турбулентной вязкости [37, 144]. Для сравнения опытных данных с полученными результатами достаточно взять следуюш,ее из опыта турбулентное число Рейнольдса Кет = 35 [37]. Эксперименты [190, 79] показывают неплохое качественное согласие (z/ao 20 и более) с указанными характерными особенностями течения в случае прямоугольных струй, причем из приведенной в [190] фотографии следует, что период разворота струн порядка ширины струи в начальном сечении, что согласуется с данными рис. 118 и 120, где Im а 1. [c.316]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Не, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости ])асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, = г /Ь (рис. 1.25). Под плоским диффузором подразумевается диффузор, который расширяется только в одной плоскости. [c.31]

Используя описанную модель процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, рассчитываются расходы жидкой и газовой фаз, их компонентные составы и термогазодинамические параметры, а также находятся из распределения в струе. В качестве примера на рис. 4.13-4.17 представлены рассчитанные профили скоростей жидкой и газовой фазы, плотности газожидкостной смеси и ее температуры в струйном течении, состоящем из жидкостного потенциального ядра, истекающего со скоростью 35 м/с в неподвижный газ, и жидкостно-газового пограничного слоя. Задавались угол сужения потенциального ядра Р = 22,62°, угол расширения пограничного слоя а = 33,4°, радиус струи на выходе из поля составляет 20 мм, температура жидкостного потенциального ядра 290 К (17°С), температура окружающего струю газа 283 К (10°С). [c.128]

Рис 4,19. Ичмепение величин коэффициентов эжекции U и полного напора V)/ струйного течения в та-висимости от углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р в переходном сечении 17-ГТ [c.129]

С целью расчета термогазодинамических и тепломассообменных процессов в фонтанирующем слое, описанная выше модель дополняется ячеечной моделью сгруктуры пограничного слоя струйного течения [5]. Пограничный слой (рис. 4.23) по длине разделен поперечными сечениями 0-0, 1-1, 2-2 и т.д. на отрезки, равные между собой и укладывающиеся целое число раз на начальном участке струйного течения. На нервом отрезке между сечениями 0-0 и 1-1 расположена одна ячейка. Она прилегает с внутренней стороны к потенциальному ядру, а с внешней стороны граничит с низконапорной средой, окружающей струйное течение. На этом отрезке в ячейку поступает из потенциального ядра высоконапорная среда, которая захватывает из окружающего струйное течение пространства низконапорную среду и смешивается с ней в ячейке. Посз упление высоконапорной среды из потенциального ядра и низконапорной среды из окружающего струйное течение пространства обеспечивает увеличение ячейки от сечения 0-0 к сечению 1-1 и расширение ее границ между этими сечениями. [c.133]

Для выполнения расчета необходимы данные по величинам коэффициентов теплопередачи от твердого тела несущей среде сх,. с и от последней твердому телу а также по величинам углов расширения у пограничного слоя и сужения Р потенциального ядра струйного течения. Величины а ., и Lf. могут быть найдены в зависимости от режима течения потока несущей среды, формы частиц, их размеров, плотности и от их внутреннего строения по методу, описанному в работе [43] или в первом приближении из уравнения Роу и Клакстона [44], [c.141]

Полуэмнирические методы расчета позволяют определять температур ные характеристики вихревых струйных течений с удовлетворительной точностью в пределах тех условий, для которых получены экспериментальные результаты при работе на воздухе, при тех же степенях расширения газа, геометрических характеристиках вихревых термотрансформаторов и т.д. Применение этих методов для расчета на природном углеводородном газе показало [50], что рассчитанные характеристики лишь качественно сходны с экспериментальными, а количественные расхождения иногда достигают 100%, что объясняется в первую очередь влиянием происходящих в не- [c.159]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

Таким бразом, используя закономерности, описанные в разделах 4.1 и 4.2 гл. 4, для многокомпонентных свободно истекающих струйных течений определяются основные термогидрогазодинамические и технологические параметры, а также основные конструктивные размеры одно- и многосопловых эжекциониых аппаратов, которые обеспечивают процесс эжекции с максимальным КПД или с повышенным коэффициентом полного напора f, или с повышенным коэффициентом эжекции Uq. Для расчета требуются исходные сведения, включающие параметры высоконапорной среды давление Pg, температуру Tg, компонентный состав С,g, расход Fg при условии, если не задан радиус отверстия сопла г, по которому определяется этот расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С/ , а также геометрические параметры струйного течения угол расширения пограничного слоя а и угол сужения потенциального ядра р кроме того, требуются величины коэффициентов для каждого компонента углеводородной смеси, которые входят в состав низконапорной или высоконапорной сред. [c.227]

Далее определяются основные термогидрогазодинамические, технологические и конструктивные параметры эжекционных аппаратов (см. рис. 8.34, и и 9.11, а) с кавитационными струйными течениями. Для их расчета требуются исходные сведения, включающие следующие параметры высоконапорной среды давление Р , температуру 7 , конпонентный состав С, , массовый расход при условии, если не задана площадь /, через которую протекает указанный расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С,,,. Кроме того, для эжекционного аппарата первой модификации (см. рис. 8.34, а) необходима величина угла расширения диффузора сопла Вентури. [c.233]

Результаты иееледования процесса энергетического разделения представлены на графике (рис. 9.35) в виде кривой зависимости изменения разности температур АТ на входе Т и выходе термотрансформатора от доли холодного потока р. Расхождения рассчитанных величин АГи полученных экспериментально, не превышает 1% при коэффициенте = 0,96, учитывающем в уравнении (6.13) отличие реального процесса расширения газа в многокомпонентном вихревом струйном течении. [c.266]

Теорема трансверсальности Тома. Пусть С — собственное подмногообразие пространства струй / (М, N). Тогда множество отображений / M- N, fe-струйные расширения которых трансверсальны к С, образует густое множество в пространстве всех отображений из М в N с С-топологией (при условии, что г>го к, dimM, dimA/ )). [c.15]

Ч Рассмотрим 1-струйное расширение отображения v фазового пространства U в R". Пространство / (f/, R") состоит из точек вида х, у. А), где xW, 6R", ЛеНот(К", R"). Образ фазового пространства V под действием 1-струйного расширения отображения v состоит из точек (х, v x), dv/dx x)). Обозначим через С алгебраическое подмногообразие в P U, R"), состоящее из точек вида ((х, О, Л) оператор А имеет хотя бы одно собственное значение на мнимой оси). Это алгебраическое многообразие имеет коразмерность п-Ь1 оно не является гладким многообразием, но является объединением гладких, вообще говоря, не компактных многообразий коразмерности не меньше tt+1. Размерность U равна п. По теореме трансверсальности образ v(U) для векторного поля v общего положения не пересекает С. > [c.16]

Для оценки скорости кислотной коррозии целесообразней всего применять так называемый зонно-струйный метод исследования. В основе методики лежит измерение расхода агрессивной жидкости, протекающей через узкое отверстие в металле. Увеличение расхода жидкости прямо пропорционально расширению отверстия при коррозии. Измерение его дает динамическую характеристику коррозионного процесса. Отверстия могут быть просверлены, как на целом металле, так и в сварном шве, пришовлой зоне, максимально напряженных участках и других местах, где металл в наибольшей мере подвержен коррозии. [c.279]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

В проекте Клода и Бушеро предусматривались конденсация отработанного пара посредством охлаждения его глубинной морской водой (при температуре 4°С) и сжатие его до первоначального давления. Работа пара при расширении его в турбине совершалась без привлечения тепла морской воды. Если в установке Клода и Бушеро выделить паротурбинный двигатель (парогенератор и турбину), то можно установить, что этот струйный двигатель имел только один источник тепла. [c.77]

Краткое содержание. Оптическими методами проведено исследование двухмерных сверхзвуковых струй воздуха. С помощью интерферометра измерялось при различных числах Маха распределение плотностей на границе струи при полном расширении, а также в условиях перерасши-рения и недорасширения. Распределение плотностей представляется в виде функций ошибок. Для случаев полного расширения и недорасширения взаимодействие между пограничным слоем и ядром струи не имеет места. Расширение области струйного перемешивания при увеличении числа Маха уменьшается. Для случая перерасширения наблюдалось взаимодействие между пограничным слоем и скачком. Возникающий в этом случае скачок уплотнения был криволинейным, а поле потока за скачком — неоднородным. [c.72]

Различают три случая существования зоны смешения полуструи сверхзвукового потока полное расширение, недорасширение и перерас-ширение. В случае полного расширения (см. рис. 1) на выходе из сопла возмущений практически нет. В случае недорасширения (см. рис. 5) на выходе из сопла наблюдается клинообразная волна разрежения. При перерасширении (см. рис. 6) на выходе из сопла возникает косой скачок уплотнения. Было найдено, что характер струйного смешения для указанных трех случаев различен. Эти три случая рассмотрим раздельно. [c.75]

Внезапное расширение потока. Сочленение труб различного диаметра приводит к добавочным потерям, обусловленным внезапным расширением или внезапным сжатием потока. При входе в широкую часть канала возникает (рис. 9.8) струйное течение со свободной границей, расширяющейся в направлении продольной оси х. На некотором расстоянии от входного сечения 1—/ внешняя граница струи достигает стенок канала и далее течение происходит вновь с фиксированной внешней границей. В данном случае участок местного сопротивления состоит из участка расширения длиной /р и участка выравнивания /в, где неравномерный профиль скорости, показанный на рис. 9.8 кривой abai, принимает в сечении 2—2 форму, характерную для турбулентного течения в трубе при стабилизированном течении. На участке расширения /р между стенкой и границей струи устанавливается сложное вихрев,ое движение, интенсивность которого определяется как формой поперечного сечения канала, так и степенью его расширения. [c.260]

На рис. 6.8 показана конструктивная схема деазрационной колонки струйно-барботажного типа. Предназначенная для деаэрации вода поступает в смесительное устройство 2 и через переливное устройство 3 сливается на дырчатую тарелку 4. Через отверстия дырчатой тарелки вода попадает на перепускную тарелку 5, откуда через сегментное отверстие 6 поступает на барботажную тарелку 7. На тарелке 7 вода барботируется паром, проходящим через отверстия. С этой тарелки вода переливается через порог 8 и поступает в гидрозатвор, после которого она сливается в бак-аккумулятор 12. Пар через коллектор 13 подводится под барботажный лист. Степень перфорации барботажного листа принимается такой, чтобы под ним даже при минимальной нагрузке существовала устойчивая паровая подушка, препятствующая проходу воды через отверстия. При значительном повышении давления в паровой подушке (до 130 мм вод. ст.) при увеличении нагрузки часть пара из нее перепускается по трубе 14 ъ обвод барботажного листа. Это исключает нежелательное повышение уноса воды из слоя над листом. Постоянному проходу пара через трубу 14 препятствует гидрозатвор 15, который заполняется водой. Пройдя через слой воды над листом 7, пар выходит через горловину перепускной тарелки 5, омывает струи воды и подогревает ее до температуры, близкой к температуре насыщения при давлении в колонке. Здесь же происходит первичная дегазация воды. Через штуцер 17 пар и выделившиеся газы удаляются из колонки. Эффективность работы таких деаэраторов весьма высока, они получили широкое распространение для блоков мощностью 300 МВт. Для блоков большей мощности их конструкция была несколько изменена в целях уменьшения габаритов и расширения диапазона эффективной работы барботажного устройства. [c.196]

На рис. V-3 изображен струйный аппарат с обеспыливанием, производительностью 2,5—4,0 м очищаемой поверхности в час. Для расширения области применения таких устройств их снабжают сменными Головками, соответствующими форме очищаемых деталей (профилированных Деталей, краев листов, внутренних поверхностей труб и т. д.). [c.130]

В диффузориом канале (схема б) при наличии внезапного расширения на входе и полном открытии клапана струя оказалась симметричной и возвратного течения не наблюдалось. Картина течения при малом открытии клапана (схема в) оказывается такой же, как на схеме а. Для данного случая (неполного открытия клапана) целесообразно использовать канал постоянного сечения (рис. 3.31,в), причем его ширина должна быть такой, чтобы, с одной стороны, иметь ограниченную длину струйной зоны, а с другой — ограниченную скорость потока. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...