Повороты сопряженные

На рис. 6-9,6 показана рекомендуемая форма всасывающего кармана, окончательно принятая в проекте. Вместо вертикального принят наклонный карман под углом 15° к вертикали. Нижняя его часть выполнена по рис. 6-3,S. В верхней части принята цилиндрическая форма со срезом внешней кромки поворота. Сопряжение подводящего воздухопровода с карманом выполнено по 166 [c.166]

Окружное усилие распрессовки — усилие распрессовки, вызывающее относительный поворот сопряжения деталей, приложенное к радиусу поверхности сопряжения (см. ОШ 7183 и разд. 165. 2). [c.239]

Расчет седла. Расчетная схема показана на рис. 46. Седло представляет собой круглую пластинку постоянной толщины с заделкой по наружному контуру и с жестким центром по внутреннему, который препятствует повороту сопряженной с ней пластины, не ограничивая ее перемещение, т. е. является скользящей опорой (первый вариант). Второй вариант отвечает случаю недостаточной жесткости внутренней части седла, толщина которой незначительно превышает пластину и ослаблена проходным отверстием. Это вариант пластины со свободным по внутреннему отверстию контуром. Пластина нагружена распределенной осевой силой на окружности 2r==d =2a и давлением р в пределах от 2 =d p=2a до 2Ь. Рассмотрим оба названных варианта. [c.111]

За время зацепления одной пары сопряженных профилей зубчатые колеса повернутся на некоторые углы ф 1 и (ра .- Угол поворота зубчатого колеса от момента входа его профиля в зацепление до момента выхода из зацепления называют углом перекрытия Фа- Дуги b[b i и Ь ф, стягивают углы перекрытия фа1 и фа . Следовательно, углы перекрытия можно определить из зависимостей [c.34]

Подобрать вид сопряжения, вид допуска и класс отклонений межосевого расстояния, а также определить свободные угловые повороты зубчатого колеса [c.181]

Вследствие наличия шарнира углы поворота слева и справа от точки 5 будут отличаться на некоторый угол а. Для того чтобы установить связь между постоянными С ,, и С р, D p, составим условия сопряжения участков в точке 5 [c.292]

В главе ] 6 рассмотрены средства редактирования трехмерных объектов поворот, зеркальное отображение, сопряжение, размножение, удаление, получение сечений и разрезов и другие операции. [c.339]

Теперь постоянные Сх, С и Сц определяются из условий сопряжения участков. При г = а имеем 81 = 82 и Мг1 = Мг2, т. е. углы поворота и изгибающие моменты на контуре сопряжения участков должны быть одинаковыми. Условие равенства моментов можно переписать в виде [c.313]

Постоянные Сх и подберем так, чтобы в начале отсчета х, т. е. в месте сопряжения цилиндра с жестким фланцем, перемещение а и угол поворота dw dx обращались бы в нуль. Тогда получаем [c.321]

Кроме степеней точности стандартами установлены показатели и нормы бокового зазора в зацеплении, исключающие заклинивание и обеспечивающие свободный поворот колес. Значение зазора регламентируется шестью видами сопряжения зубчатых колес Н — нулевой зазор Е — весьма малый зазор С и ) — уменьшенный зазор В — нормальный зазор А — увеличенный зазор. В большинстве передач предусматривается нормальный зазор. Нужно отметить, что значение бокового зазора определяется не степенью точности передачи, а ее назначением и условиями эксплуатации (реверсивность, быстроходность, температура, условия смазки и др.). [c.339]

Кинематическая точность передачи вращения от данного колеса к сцепляющемуся с ним (сопряженному) колесу. Нарушение кинематической точности проявляется в несогласованности поворотов колес передачи, периодически повторяющейся за оборот колеса. [c.657]

Для полноты упомянем еще одну операцию отражения, играющую важную роль в теории сильных взаимодействий. Эта операция состоит из зарядового сопряжения С и поворота на 180 вокруг изотопической оси у (см. гл. V, 6). Физическая величина, соответствующая симметрии относительно этой операции, называется G-четностью. Очевидно, что С-четность сохраняется только в сильных взаимодействиях. Поворот вокруг второй изотопической оси меняет знак третьей компоненты изотопического спина. Из-за этого в соответствии с (7.20) рассматриваемая операция не меняет электрического заряда при Б + 5 = О, в частности, у пиона. Это дает возможность приписать пиону определенное значение G-четности, оказывающееся отрицательным. Отсюда следует важное для теории сильных взаимодействий утверждение о невозможности превращения четного числа пионов в нечетное под влиянием сильных взаимодействий. [c.296]

На рис. 64 указаны знаки поворотов для области ориентировок внутри стандартного стереографического треугольника. Однако поворот приводит в конце концов ось растяжения на границу WiA между двумя стереографическими треугольниками, в одном из них действует совершенно иная система скольжения I (см. рис. 63,6). Обычно в этой точке деформация протекает но двум системам скольжения, т. е. осуществляется двойное, или сопряженное скольжение. [c.118]

Угол поворота балки в масштабе жесткости в конце первого участка равен постоянной С]. Чтобы определить угол наклона упругой линии балки в начале второго участка, следует взять все слагаемые, лежащие слева от черты II и вместо г подставить координату начала второго участка. Но она как раз равна гм. Слагаемое обращается в ноль и мы получаем равенство углов поворота на стыке первого и второго участков. То же самое будет и на стыке второго и третьего участков и на всех последующих точках сопряжения участков. Непрерывность упругой линии по угловым перемещениям таким образом обеспечена, и никаких дополнительных констант кроме l вводить и не следует. [c.56]

Замерив расстояние от оси поворота толкателя в обращенном движении точек С , С ,. .. (рис. 4.22, е) до точек касания толкателя с кулачком В , В , В, . .. и перенеся их на положения в действительном движении, можно построить линию зацепления Да, В4,. ... по которой определяют рабочую часть толкателя. При замене профиля действительного кулачка дугами окружностей, в местах сопряжения дуг окружностей или их комбинаций с прямыми имеет место разрыв ускорений, как следствие — удары упругие колебания и дополнительные динамические нагрузки. [c.139]

Одну из касательных, проведенных к основной окружности, одновременно являющуюся нормалью к профилю зуба, примем за возможную линию зацепления. Пусть это будет касательная нП (рис. 6.3). При повороте зубчатого колеса с эвольвентным профилем на угол ф касательная Пз2 совпадает с Пх/. В этот момент точка профиля Э будет иметь право войти в контакт с точкой сопряженного профиля. [c.207]

Этапы синтеза кулачковых механизмов. Первый этап синтеза состоит в определении основных размеров механизма (минимальный радиус-вектор кулачка, длина коромысла и т. п.), а второй — в определении элемента высшей пары на кулачке (профиль плоского кулачка или сопряженная поверхность пространственного кулачка) по заданной зависимости между перемещениями входного и выходного звеньев. На рис. 118 показана типичная для машин-автоматов зависимость между перемещением толкателя з и углом поворота кулачка ф. В соответствии с видом графика з( ф) участок на угле ф называется фазой подъема, а на угле фо — фазой опускания. Между ними могут быть фазы выстоя фп.в — верхний ВЫСТОЙ, ф .в — нижний выстой. [c.216]

Сопряженность профилей. Полюс зацепления. При постоянном передаточном отношении отношение угловых скоростей можно заменить отношением углов поворота зубчатых колес. Если произвольно выбрать форму профиля зуба одного колеса, то для по- [c.236]

Пусть точка контакта некоторой пары зубьев в данный момент совпадает с полюсом зацепления О. После поворота колес на соответствующие углы место этой пары займет следующая. При этом каждый из двух зацепляющихся зубьев первой пары переместится по своей начальной окружности на шаг рц и р/2 соответственно. Из равенства окружных скоростей на обеих начальных окружностях по соотношению (9.3) следует, что р = р, = Р(, т. е. что шаг Р( по начальной окружности для обоих зацепляющихся колес должен быть одинаков. Действительно, в любой момент сопряженные профили должны быть удалены от полюса зацепления на одно и то же расстояние, отсчитываемое по их начальным окружностям. Иначе они не смогли бы после соответствующего поворота колес прийти в соприкосновение без зазора или взаимного внедрения. [c.238]

После поворота в зацепление придут точки и сопряженных профилей. Согласно определению имеем [c.187]

Второй этап. Находим точку Ко, в которой точка Ki имеет контакт с сопряженным профилем, путем поворота за- [c.408]

Этапы синтеза кулачковых механизмов. Первый этап синтеза состоит в определении основных размеров механизма (минимальный радиус-вектор кулачка, длина коромысла и т. п.), а второй — Б определении элемента высшей пары на кулачке (профиль плоского кулачка или сопряженная поверхность пространственного кулачка) по заданной зависимости между перемещениями входного и выходного звеньев. На рис. 175 показана типичная для машин-автоматов зависимость между перемещением толкателя s и углом поворота кулачка ф, В соответ- [c.478]

Типичным примером такого сопряжения является вал —подшипник скольжения (рис. 84, б). При износе этих деталей вал изменяет свое положение в подшипнике, опускаясь и поворачиваясь. Поэтому новое положение вала, характеризующее износ сопряжения, может быть задано двумя параметрами перемещением какой-либо точки оси вала и углом поворота оси или двумя линейными параметрами и[ 2 и i/i 2 определяющими износ данного сопряжения. Координаты точек оси вала, к которым относятся эти значения, могут быть выбраны произвольно. Величины U 1 2 и измеряются в направлении, перпендикулярном к начальному положению оси вращения, без учета малого угла поворота оси при износе сопряжения. [c.275]

Следует иметь в виду, что принадлежность к данной графе классификации определяется как конструкцией, так и характером действующих сил. Близкие по конструктивному оформлению сопряжения могут принадлежать к различным категориям. Например, для колодочного тормоза (рис. 86) при жестком закреплении колодок на рычаге сопряжение будет принадлежать к / типу, так как направление возможного сближения поверхностей при их износе определяется поворотом рычага относительно оси О а-При самоустановке колодок данное сопряжение будет относиться ко II типу сопряжений (рис. 86, б). В первом случае форма изношенной поверхности колодки будет определяться заранее известной траекторией ее движения — поворота относительно оси Оа, во 2-м случае — самоустановка под действием сил трения которые создают момент трения Неравномерность износа [c.279]

Расчет износа наклонных жестко связанных направляющих (рис. 107) производится с учетом того, что равномерный износ одной пары не влияет на формирование контакта другой, так как происходит небольшой относительный сдвиг в поперечном направлении сопряженных поверхностей второй пары. При неравномерном износе (в поперечном сечении) происходит поворот подвижной каретки относительно на- [c.331]

Если за начальные положения сопряженных центроид принять положения, при которых углы поворота центроид, отсчитываемые от направления АВ, равны нулю, то функп.ия положения Фз = = Фз (фо) (рис. 21.2) может быть получена из условия (21.6) [c.417]

В момент начала зацепления профиль зуба колеса 1 занимает положение /. В момент конца зацепления тот же профиль находится в положении II. Угол Фа поворота зубчатого колеса от положения входа зуба в заи,епление до его выхода из зацепления называется углом перекрытия. Дуга dd есть дуга, па которую перекатятся начальные окружности за время зацепления одной пары сопряженных профилей. JXyvadd носит название дуги зацепления. Длина дуги зацепления может быть выражена через длину активной линии зацепления и угол зацепления. Для этого соединим точки d и d с центром 0 . Угол dO d равен углу Отметим далее, начальЕП ,1е точки с и с эвольвенты зуба. Эти точки лежат на основной окружности, и угол сО с также равен углу ф ,. Длина дуги dd [c.441]

Фиксирование вкладышей. Вкладыши должны быть зафиксированы в корпусе от поворота и осевых смещений. Два борта не только воспринимают осевую силу, но и одновременно фиксируют вкладыш от осевых перемещений относительно корпуса. Поэтому часто вкладыши с двумя бортами применяют в опорах, где осевая сила совсем отсутствует или действует в одном направлении. Однако нужно иметь в виду, что вьшолнение сопряжения по торцам бортов требует повышенной точности размеров между ними и между торцами корпуса. Это удорожает изготовление подшипника. Поэтому не рекомендуют применение без надобности вкладьпией с двумя бортами. [c.154]

Направляющие в виде роликов на осях выполняют обычно с эксцентриковыми осями, регулирование зазоров осуществляется поворотом осей. При малых нагрузках используют щарикоподшипники. При существенных нагрузках необходимо надевать обод на наружное кольцо подшипника, так как кольца подшипников не рассчитаны на восприятие сосредоточенных внешних сил. Направляющие ролики на осях иногда применяют для разгрузки направляющих скольжения. В этих случаях они обычно поджимаются к сопряжениям направляющими пружинами. [c.471]

Принцип выбора типов и параметров рычажных передач. При выборе рычажных передач принцип Аббе не применим, однако и в этом случае необходимо выдерживать определенные требования, а именно соблюдать постоянство передаточного отношения и высокую точность. Особенностью рычажной передачи является наличие скользяш,его контакта в точке сопряжения сферы с плоскостью. Выбор сопряжения сфера—плоскость предопределен тем, что такие элементы могут быть выполнены с высокой точностью. Задачу можно считать решенной, если определен тип рычагов, их число и вид шарнира. Если сфера расположена на поворотном звене (рычаг со сферами), сопряжение называют синусным (синусный рычаг). Если поворотное звено имеет плоскости, с которыми соприкасаются сферы, расположенные на поступательно перемещающихся звеньях, сопряжение называют тангенсным (тангенсный рычаг). Для синусного рычага (рис. 6.9, а) основная зависимость, связывающая перемещение S постуиательного звена с длиной рычага I и углом поворота ф, имеет вид [c.144]

Номинальным измерительным мсжосевым расстоянием а" называют расчетное расстояние между осями измерительного и проверяемого колеса, имеющего наименьшее дополнительное смещение исходного контура. При этом сопряженные зубья колес находятся в длотном двухпрофильном зацеплении. Разность между наибольшим и наименьшим действительными межосевыми расстояниями при двухпрофильном зацеплении измерительного зубчатого колеса с контролируемыми при повороте последнего на полный оборот или на один угловой шаг называют соответственно колебанием измерительного межосевого расстояния за оборот колеса Fh или колебанием 308 [c.308]

При малых противодавлениях направление течения газа в выходной части сопла изменяется газовая струя отклоняется от оси сопла на угол 5 тем больший, чем меньше противодавление. В результате этого сечение струи возрастает, давление уменьшается, а скорость истечения соответственно увеличивается, достигая сверхзвуковой. Поворот выходящей из сопла струи газа вокруг точки С (вниз) сопряжен с необходимостью выравнивания давлений в струе и окружающей среде, что и получается расщиреннем струи при повороте. [c.321]

Постоянные С и j подберем так, чтобы в начале отсчета , т.е. в месте сопряжения цхлкндра с жестким фланцем, перемещение w и угол поворота dw/dx обращались бы в нуль. Тогда получаем [c.430]

Как показано на рис. 63,6 и 64, система (111) [011] является сопряженной системой скольжения, а (111) [101] — первичной системой. Двойное скольжение служит причиной дальнейшего движения оси образца вдоль границы [001] — [ГП] треугольника по направлению к полюсу [II2], который расположен посередине направлениями скольжения [Г01] и [011] и лежит на большом круге, соединяющем эти полюса. Ось растяжения сохраняет эту ориентировку до образования на образце локализованной шейки и последующего разрушения. Таким образом, в результате двойного скольжения вследствие прекращения поворота оси кристалла относительно направления скольжения кубические кристаллы подвергаются значительно меньшему растяжению, чем гек- [c.118]

Так, при износе направляющих прямолинейного движения (рис. 84, б) для каждого положения соблюдается отношение (2). Но поскольку область взаимного внедрения изменяет свои размеры и форму в зависимости от положения сопряженных деталей, то износ сопряжения в данном участке будет характеризоваться двумя кривыми Ui 2 (L) и V i 2 (L), которые отнесены к двум (например, крайним) точкам перемещающейся каретки. Эти две кривые определяют положение каретки по отношению к направляющим, ее опускание и поворот в любом месте контакта.........-. .... [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...