Возврата среднее время

Взаимодействие резонансов 82 Возврата среднее время 10, И Времен основное соотношение 49,116 Время расплывания пакета 170 [c.270]

Другой характеристикой станков является среднее время загрузки и закрепления заготовок, открепления и съема изделий после обработки, перемещения стола из нулевой точки в первую координату, возвращения стола из последней координаты обработки в нулевую точку, возврата программоносителя в исходное положение (например, перемотки перфоленты) и т. д. [c.184]

Объем, заполняемый за единицу времени траекториями, проходящими через 6Q, очевидно, равен ov согласно теореме Лиувилля, эта величина не зависит от времени. Более того, если область неразложима, все орбиты будут проходить через 6Q, и они заполнят Q полностью. Это означает, что среднее время возврата будет равно [c.610]

Еще одно замечание необходимо сделать в отношении последнего положения о том, что проектные точностные расчеты должны быть теоретико-вероятностными. К признанию его постепенно приходят все передовые технологи и конструкторы, к этому неизбежно приводит сама жизнь, так как теоретико-вероятностное отображение действительных явлений является наиболее строгим и точным. Однако признание правильности этого положения, зачастую, происходит еще слишком медленно, робко или половинчато, а время от времени все еще снова возникают тенденции движения назад, возврата к максимуму — минимуму , к расчету только по средним размерам, только для одной единичной партии и т. п. Основной причиной этого является, по-ви-димому, все еще неизжитое у части инженеров ошибочное предубеждение против данного раздела математики вообще. Этому способствовала также весьма неудачная терминология, разделяющая возможные пути и методы изучения точности производства только на две разновидности расчетно-аналитические и статистические . При этом расчетно-аналитические методы обычно трактуются как исключающие не только опытно-статистический, но и теоретико-вероятностный подход. Статистические же методы при этом трактуются и как теоретико-вероятностные (т. е. расчетные), а бракуются или критикуются только за то, что они опытные, а не расчетные, последующие, а не предварительные. [c.73]

Протекание идущих во времени процессов возврата приводит к тому, что пластическая деформация под воздействием постоянного усилия не остается постоянной, а возрастает с течением времени. При высоких температурах величина этой идущей во времени деформации — деформации ползучести — может уже заметно превышать величину мгновенной деформации , в то время как при низких и средних температурах (до —0,4ч--г-0,5 Тп/) временная составляющая пластической деформации мала и ею можно в большинстве случаев пренебречь. [c.16]

Если бы оба сечения как так и о<. были пропорциональны 1/г во всем спектре энергий, то изменение энергии нейтронов, генерируемых при делении, не внесло бы никакого изменения в наш анализ. Однако, если бы и обращались в нуль для всех скоростей выше определенной критической скорости v , время, необходимое нейтронам для того, чтобы замедлиться от скорости, с которой они испускаются при делении, до критической скорости, добавлялось бы к времени, в течение которого нейтроны живут в области 1/у до своего поглощения. Исследуем, каким образом это время замедления должно добавляться к среднему времени жизни теплового нейтрона, возвратясь к модели, не учитывающей явления запаздывания части нейтронов. Предположим, что мы знаем распределение числа нейтронов, входящих в область 1 /и , как функцию времени, прошедшего с момента их испускания при делении. Назовем это распределение К (6) и положим, что мы нормировали К (6) к единице, так что [c.114]

Входящую в формулы (37) и (38) величину I, собственно говоря, только пропорциональную ранее введенному пути смещения I, называют также путем смешения, считая коэффициент пропорциональности входящим в ее определение. В настоящее время неизвестной величине I уже не придают обязательный смысл пути смешения . Считается, что эта величина характеризует геометрическую структуру турбулентности потока, средний размер участвующих в турбулентном переносе (перемешивании) жидких масс или, к наче говоря, масштаб турбулентности. К этому вопросу мы еще в дальнейшем возвратимся. [c.698]

Универсальные блоки бывают разнообразных форм, и их конструкция в некоторой степени зависит от характера работ. Так, например, универсальные блоки для дыропробивных штампов имеют вид скобы, т. е. имеют С-образную форму. Такие блоки не имеют жесткой связи с пуансоном пресса, и возврат пуансона в исходное положение осуществляется цилиндрическими или тарельчатыми пружинами. Блоки для вырубки, вытяжки, отбортовки, гибки и других формоизменяющих операций малых и средних деталей выполняются с механическим креплением штамп-пакетов (прижимными скобами). И, наконец, для средних и крупногабаритных деталей успешно используются универсальные блоки с электромагнитным креплением пластинчатых штампов. Универсальные блоки с электромагнитным креплением штампов в настоящее время используются для деталей, штампуемых из цветных металлов. Есть основание предполагать о возможности использования этих блоков и для штамповки деталей из стали. О целесообразности использования универсальных блоков со специальным штамп-пакетом можно судить по следующим экономическим показателям. [c.132]

В это же время связанный со штоком рулевой машинки тросик обратной связи 13 возвратит коллектор 3 в нейтральное положение. В момент совмещения коллектора с заслонкой напор в камерах пневматического реле сравняется, мембрана реле и шток золотника возвратятся в среднее положение и движение руля прекратится, так как впускные отверстия 9 и 10 закроются. Таким образом действие обратной связи ограничивает отклонение руля и делает его пропорциональным отклонению самолета. [c.442]

До недавнего времени считалось обязательным для каждой энергетической установки организовывать максимальный возврат кондеисата с производства. Это приводило на ряде объектов к чрезвычайному усложнению тепловой схемы, к обилию элементов систем, страдающих от интенсивной коррозии, и в итоге к весьма низкому среднему качеству конденсата, требующему сооружения дорогостоящей специальной конденсатоочистки. В настоящее время большинство специалистов пришло к выводу о нецелесообразности возвращения конденсата из его источников с малым дебитом при трудности обеспечения его качества в пределах, пригодных для использования в питательной системе котлов без специальной обработки. На предприятиях металлургической промышленности признается, в частности, нецелесообразным организовывать возврат конденсата из цехов с общим потреблением пара менее 2 т/ч или из отдельных аппаратов с дебитом конденсата ниже 1 г/ч. [c.229]

Анализируя качество коксовых пылей по способу приготовления анодной массы и поступлению коксового материала на НкАЗ, отметим, что среднее значение для тонкой фракции —0,05 мм при периодическом смешении ближе к минимальному — 37,6% и УП 4509 см г, а при непрерывном — к максимальному — 65,7% и УП 5139 см /г. Это подтверждает предположение о переизмельче-нии коксового материала (пековый), а также неравномерности поступления возвратов аспирационных и фильтровых коксовых пылей из ПОС в линию приготовления тонкого помола. Содержание фракции —0,08 мм колебалось в пределах 60—80%, в то время как УП фракции —0,16 мм 3000—7500 см /г. Таким образом, метод определения УП имеет явное преимущество перед методом ситового анализа. [c.84]

Обратимая деформация — это деформация, которая возвращается при восстановлении формы. Теоретический ресурс обратимой деформации определяется величиной деформации решетки при мартен-ситном превращении. Например, в практически наиболее важных СПФ на основе никелида титана исходная решетка В2-аустенита превращается в моноклинную решетку В 19 -мартенсита (рис. 5.17). При этом максимальная линейная деформация достигает И %. Это и есть предельная деформация, которую можно набрать за счет прямого мартенсит-ного превращения и возвратить за счет обратного мартенситного превращения. Если мартенситное превращение идет под нагрузкой, то происходит отбор ориентационных вариантов мартенсита и реализуются те из них, которые соответствуют деформации, определяемой схемой нагружения. В то же время, при достаточно большой наведенной деформации е-, часть этой деформации может реализоваться за счет обычного пластического течения (если среднее или локальные напряжения превзойдут обычный предел текучести о ), а потому она необратима. Поэтому для описания способности к формовосстановлению используют и другую характеристику - степень восстановления формы R = е /е -. Чем [c.378]

Описание влияния предвыделения растворенных атомов на образование петель будет повторением простых картин, представленных в предыдущей части. Если вакансии, как предполагали [36, 37], связаны со скоплениями, тогда образование петель должно быть подавлено так же, как и при образований пар вакансия — примесь. Однако имеется существенная разница, которая заключается в том, что пары вакансия — примесь, вероятно, подвижны при температуре около 20° С, в то время как скопления должны более сильно захватывать вакансии, которые становятся неподвижными. Данные по изохрональному отжигу свидетельствуют о прочной связи вакансий со скоплениями растворенных атомов. Средняя температура возврата закаленного электросопротивления равна приблизительно 100° С для сплавов А1—[37] по сравнению с —30° С для чистого алюминия [38]. Кроме того, в сплавах А1—наблюдается увеличение электросопротивления приблизительно при —10 С, что свидетельствует об образовании скоплений растворенных атомов. [c.280]

Печь после плавки и характеристика продуктов. За время кампании происходит значительная усадка шихты, в результате чего керн смещается вниз. Возвраты, полупродукты и карбид кремния располагаются в печи концентрическими слоями относительно керна (рис. 28). Первый слой —возвратная шихта, играет роль теплоизолятора. Слой возвратной шихты с боков и подины достигает толщины 35—50 см. Дальше идет слой силоксикона толщиной 3—5 см. При получении карбида кремния зеленого обычно образуется около 2 т силоксикона, а при получении карбида кремния черного — до 1,5/к. Под слоем силоксикона находится слой сростков толщиной 1—3 см. Затем идет слой аморфа толщиной 5—8 см. В среднем с черных печей снимают 5 т аморфа, а с зеленых — 3,0—3,5 т. [c.128]

Продолжительность загрузки смесительного барабана составляет в среднем 15—20 с при подаче материалов загрузочным ковшом и 10—15 с при загрузке из бункера. Продолжительность перемешивания <2 зависит от величины замеса, для обычного бетона перемешивание длится 60—120 с для нормальных известковых или смешанных растворов это время колеблется в пределах 60—90 с, а для растворов с легкими заполнителями — 120—150 с. Время разгрузки готовой смеси 3 при опрокидном или наклоняющемся барабане составляет 10—20 с, а при неопрокидном — 20—30 с. Затрата времени на возврат барабана или закрытие затвора 4 составляет 10—12 с. [c.260]

Перемещение реверсивного золотнпка А вызывает отвод вниз (1) поршня цилиндра ИЗ и возврат в среднее положение (С)1 золотника В (строка IV). Во время ускоренного отвода возвращается в исходное левое положение (Л)] золотник Г (строка V). [c.437]

Легковые автомобили с задним расположением двигателя вследствие заднего расположения силового агрегата имеют самое плохое распределение масс. В настоящее время имеются автомобили с четырехцилиндровым рядным двигателем, расположенным сзади оси ведущих колес (см. рис. 1.8.14), у этих автомобилей в ненагружениом состоянии всего 38 % массы приходится на передние колеса и 62 % — на задние. При проектировании этих автомобилей могут возникнуть проблемы с обеспечением возврата рулевого колеса в среднее поло- [c.27]

При отсутствии выноса колеса у автомобиля классической компоновки имеется относительно малый угол продольного наклона оси поворота, а именно, 1—6° (рис. 4.11.31, см. табл. 4.1.1), в отличие от заднемоторных автомобилей, у которых значения этого угла доходят до 9°, чтобы при действии малых нагрузок на переднюю ось получить достаточный стабилизирующий момент. Переднеприводные автомобили имеют значительно меньшие величины этого угла, многие из них имеют даже нулевое значение (е = 0°). Стабилизирующий момент шины М 1, имеющий в результате действия тяговых сил большую величину, позволяет применять лишь малые углы продольного наклона оси поворота. При слишком большом моменте Мь1 во время выхода из поворота автомобиля рулевое колесо, пройдя среднее положение, может развернуться в обратную сторону, что создаст условия для возникновения колебаний автомобиля, если своевременно не уменьшить подачу топлива. Как видно на рис. 4.11.7, при отрицательном вылете оси поворота боковые силы стремятся дополнительно довернуть колеса (а не вернуть их в начальное положение) используя это, можно ослабить слишком быстрый возврат рулевого колеса. Вероятно, по этой причине автомобильные фирмы до сих пор применяют этот, в общем не лучший прием. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...