Силовая матрица

Следовательно, элементы силовой матрицы не являются независимыми и каждый элемент силовой матрицы может быть выражен через сумму остальных, например [c.58]

В реальном многомодовом случае U — силовая матрица, aW — ее изменение при электронном возбуждении. В подробной записи это взаимодействие выглядит так [c.137]

Акустические моды. В этом случае, как уже отмечалось в начале пункта 5.1, коэффициенты силовой матрицы должны удовлетворять следующим условиям [c.137]

Очевидно, что влияние изменения W силовой матрицы твердого раствора, имеющего место при электронном возбуждении примеси, можно рассматривать точно так же как и влияние изменения AU силовой матрицы при замене молекулы среды молекулой примеси. Необходимо лишь заменить матрицу AU матрицей W. С учетом всех упомянутых замен из (5.42) вытекает (11.76). [c.151]

Здесь мы учли, что при перестановке индексов д и е местами изменение W силовой матрицы должно быть заменено на - W. Если теперь в (11.80) подставить правую часть формулы (11.78) и принять во внимание (11.77), то это позволит найти равенства [c.152]

Применение теории для обработки данных по температурному уширению БФЛ. Температурное уширение БФЛ исследовалось экспериментально во многих работах. Однако в большинстве из них экспериментальное исследование сводилось лишь к измерению температурного закона уширения БФЛ с подгонкой теоретических параметров, которые полагались свободными. Было установлено, что при низких температурах уширение, как правило, подчиняется активационному закону ехр(-Ео/ Т ), а при высоких температурах следует закону близкому к Т . Экспериментальные данные такого рода качественно согласуются с теоретической моделью, согласно которой за уширение БФЛ ответственно квадратичное взаимодействие с квазилокальным колебанием, имеющим энергию Ео- Это квазилокальное колебание скорее всего порождается тем возмущением, которое примесная молекула вносит в силовую матрицу растворителя. В низкотемпературной области, где уширение подчиняется активационному закону ехр -Ео/кТ), логарифм полуширины БФЛ как функция обратной температуры описывается прямой линией, наклон которой позволяет сразу определить из опыта энергию Ео = huQ квазилокального колебания. [c.156]

Здесь а описывает изменение положений равновесия, а W — U — изменение силовой матрицы образца при возбуждении ДУС. Далее мы можем действовать, как и в п. 7.3. [c.279]

Учитывая инвариантность силовой матрицы Ф или О по отношению ко всем элементам пространственной группы , целесообразно провести фурье-преобразование матрицы (33.3), что приводит к динамической матрице (т. 1, 78.5) [c.233]

Другими словами, вектор с есть результат действия линейного оператора С в пространстве Д". В базисе а.х,..., а. матрица оператора С есть произведение матрицы, обратной к матрице кинетической энергии, на матрицу В силовой функции (определение 8.7.1). [c.573]

Повышение длительной пластичности при температуре 640 С и выше не связано со сменой типа разрушения. В этом случае температурно-силовые условия соответствуют области в карты. Высокие температуры и длительность испытаний приводят к заметному развитию рекристаллизации в стали, которая понижает сопротивляемость матрицы деформированию и вызывает рост деформационной способности металла. Кроме того, при движении границ при рекристаллизации происходит залечивание части накопленных не-сплошностей и повышение деформационной способности металла. [c.12]

В пределах границ иных температурно-силовых областей службы металла возможно увеличение вклада диффузионных и других механизмов разрушения, что влияет на величину энергии активации и, самое главное, затрудняет точную количественную оценку. Даже в случае ведущей роли диффузионных процессов не ясно, какую физическую константу материала принимать за энергию активации разрушения, так как на скорость процессов диффузии в матрице могут влиять легирующие элементы. [c.121]

Таким образом, С является матрицей с нелинейными элементами общего вида, причем фактически нелинейным является элемент С21. Силовое передаточное отношение для соответствующего рел<има работы определяется согласно (41.7). Вектор-функция F (/, 7) имеет нелинейную компоненту t, у). [c.255]

В рассматриваемом случае, весьма характерном для практики, элементы матрицы С и характеристика г (7) являются функциями дискретного аргумента, заданного таблично (см. табл. 12). Как правило, эти функции не обладают достаточной гладкостью для существования классического решения системы дифференциальных уравнений движения (42.6). Следовательно, при табличном задании некоторых характеристик машинного агрегата (в рассматриваемом случае — характеристик трения, т. е, силового передаточного отношения) задача отыскания точного решения системы уравнений движения, вообще говоря, не имеет смысла. При этом [c.256]

Поскольку таблично задаваемым является приведенный угол трения в зацеплении (со ), а следовательно, силовое передаточное отношение (72) согласно (42.9), (40.1), (40.4), то способ определения элементов матрицы С и характеристики должен быть приспособлен к табличному заданию. Введение последовательности t ] моментов времени, при которых в пределе выполняются условия аппроксимации (см. подробнее указания в п. 25), [c.256]

Таким образом, матрица С содержит нелинейный элемент ai, вектор-функция F (t, у) — нелинейную компоненту Fz t, v)- Вследствие этого дифференциальное уравнение движения (12.7) является нелинейным общего вида. Учитывая сложность зависимости (U), решение уравнения (12.7) точными методами неосуществимо тем более, что зависимость силового передаточного отношения от скорости обычно задается таблично. Полученные экспериментально такие функции не обладают достаточной гладкостью для существования классического решения системы дифференциальных уравнений движения. Следовательно, задача отыскания точного решения в этом случае не имеет смысла. Решение системы уравнений (12.7) осуществимо методом кусочно-линейной аппроксимации нелинейных зависимостей, в том числе и в случае их табличного задания по экспериментальным данным [29]. Отыскание решения аппроксимирующей системы осуществляется методами, разработанными в гл. II, причем найденное таким образом решение у t), удовлетворяющее условиям аппроксимации [c.305]

Способ определения матрицы и характеристики должен быть приспособлен к табличному заданию силового передаточного отношения. Для"самотормозящихся червячных передач обычно задается таблично приведенный угол трения р р (см. табл. 12 [29]), по которому можно составить таблицу для силового передаточного отношения щ+1,к- Используя аналитические зависимости (12.8), (12.9), нетрудно получить соответствующие табличные зависимости для С21, Г . [c.305]

Эффективность оценивается совокупностью коэффициентов виброизоляции по каждой из компонент силового воздействия, пе-передаваемого на фундамент, т. е. матрицей эффективности. Это обстоятельство показывает, что для однозначного решения о выборе того или иного блока изоляции необходимы дополнительные условия (ограничение максимальных амплитуд в некоторых точках фундамента, минимум колебательной энергии, передаваемой фундаменту, и т. п.). [c.371]

Концы медных трубок по профилю развальцовывают (рис. 187, а) следующим образом. Трубка I (рис. 187, б) зажимается пневматическим клиновым усилителем 2 в матрицах 3. Далее автоматически включается силовой пневмоцилиндр 4 и шток 5 подает боек 6 (бойков два) на трубку. Бойки закреплены в подвижной каретке 7 (перемещаемой перпендикулярно плоскости схемы). Первый удар производится плоским бойком, образующим на конце трубы бочку . Затем шток 5 [c.238]

На рис. 17 показана схема изготовления профилей переменного сечения с помощью конических игл и путем принудительного перемещения по копиру подвижной части матрицы. Производство профилей переменного и периодического сечения имеет большое практическое значение для самолетостроительной промышленности, где все элементы продольного и поперечного силового набора (стрингеры, лонжероны, поясы шпангоутов и нервюр) имеют переменное сечение. Потребность машиностроительной промышленности в профилях переменного сечения с различным перепадом толщин стенок и полок велика и внедрение этих [c.232]

С целью систематизации в абстрактной форме возможных вариантов соединения указанных первичных основных свойств ЦАС примем принцип, согласно которому возможное число обрабатываемых поверхностей объекта изменяется по мере возрастания числа силовых головок в позиции при различных системах изменения ориентации обрабатываемых плоскостей детали а, р, Y и ф. Условимся, что возрастание числа силовых головок в позиции изменятся от А до Г, если числу головок ставить в соответствие порядковый номер букв алфавита. Характерные тины соединения основных первичных свойств согласно принятому принципу показаны на рис. 3. Эти типы можно описать матрицей, имеющей га столбцов (А, Б, В, Г) и п строк (а, р, Y. ф)> причем, поскольку т = п, такая матрица называется квадратной. [c.111]

Одним из основных условий такого типа матричных игр является наличие (или допущение) линейности связи между элементами матрицы входа и выхода. 1В данном примере условие линейности означает, что для выполнения q различных подпрограмм потребуется в г раз больше силовых головок, [c.118]

В условиях задачи элементами матрицы входа являются pi — число плоскостей объекта, который можно при одноразовом его закреплении подвергнуть обработке сна--чала вертикальной, а затем горизонтальной силовыми головками [c.118]

Согласно информации, получаемой от матрицы выхода для выполнения заданной технологической программы процесса обработки, общее число силовых головок по каждому из рассматриваемых вариантов [c.119]

Условия унитарности (5.9) и уравнения (5.11) для коэффициентов и пг, q) справедливы при силовой матрице произвольного вида. Если силовая матрица Unimj соответствует не однородной среде, а среде с примесью, то мы снова придем к формулам [c.66]

Другим источником напряжений третьего рода, охватывающих области меньшего, чем у дислокаций, порядка, являются внедренные атомы. В зависимости от характера взаимодействия внедренных атомов с атомами матрицы возможны как растяжения, так и сжатия решетки (рис. 2.1). Поля напряжений распространяются по всем направлениям примерно на одинаковые расстояния, в то время как вокруг дислокаций силовое поле имеет относительно значительную напряженность, по крайней мере в одном направлении. Установлено, что в закаленной стали возникают заметные искажения решетки и значительные напряжения третьего рода. Смещение атомов железа из узлов реп1етки составило 0,007 нм при содержании углерода 0,35% и 0,009 нм при 0,41% углерода. [c.43]

Связанная система уравнений (50) и (51) по своей структуре аналогична системе, описывающей большие прогибы однородных пластин (см. работу Тимошенко и Войновского-Кригера [163] с. 418), включающей в отличие от системы (50), (51) нелинейные операторы, а также основным уравнениям линейной теории пологих оболочек ([163 ], с. 559). В нелинейной теории пластин й в теории пологих оболочек связь между уравнениями осуществляется через коэффициенты, зависящие от кривизны, а в рассматриваемом здесь случае слоистых анизотропных пластин эта связь вызвана неоднородностью материала (она осуществляется с помощью оператора включающего элементы матрицы 5 /, которые зависят, в свою очередь, от элементов матрицы Ац и матрицы Вц, входящих в исходные соотношения упругости). Это означает, что при постановке граничных условий на краях слоистой анизотропной пластины необходимо одновременно рассматривать силовые факторы и перемещения, соответствующие как плоскому, так и изгибному состояниям. При этом на каждом краю следует сформулировать по четыре граничных условия. [c.178]

Подводя итог изложенному, можно сказать, что рассмотренный комбинированный подход, объединяющий метод конечных элементов и анализ слоистой среды, является приемлемым для прогнозирования свойств слоистых композитов при простых температурно-силовых воздействиях, когда материал матрицы нелинейно упругий и чувствителен к ползучести, Применение этого подхода к боропластикам на эпоксидном связующем подтвердило оценки уровней усадочных напряжений в этих материалах, полученные при помощи линейного термоупругого анализа. Усадочные напряжения, определенные с учетом ползучести для типичного цикла отверждения слоистого композита, могут в зависимости от схемы армирования составлять по величине от 80 до 100% усадочных напряжений, рассчитанных при помощи линейного термоупругого анализа. Величина усадочных напряжений, по-В1 димому, не чувствительна к небольшим изменениям скорости охлаждения композита. Однако нагрев выше температуры отверл<дения (повторный) приводит к значительному увеличению усадочных напряжений. [c.283]

Если силовое передаточное отношение самотормозящейся передачи зависит от скорости звеньев (см. п. 40), то нелинейную систему дифференциальных уравнений движения (42.6) можно при-блил<енно решить, воспользовавшись методом кусочно-линейной аппроксимации нелинейных зависимостей (см. п. 25 [34]). В случае, когда силовое передаточное отношение не зависит от скорости звеньев (или приблилсенно считается не зависящим от скорости), система дифференциальных уравнений движения машинного агрегата имеет кусочно-постоянные матрицы С и вектор-функцию F t, у). Очевидно, в последнем случае самотормозящаяся передача может работать или в тяговом режиме, или в режиме оттормажи-вания. [c.255]

Отметим, что силовые цепи машинных агрегатов представляют собой динамические системы с малой диссипацией. Последнее означает, что норма матрицы В есть величина низшего порядка по отношению к нормам матриц и G. Тогда ключевым для проблемы собственных спектров является решение такой проблемы для упруго-ииерционного ядра этой модели [c.227]

Для прессования силовых слоев детали необходимое количество заготовок собирается в прессформе на пуансоне (позитивная форма) в случае сборки от внутреннего контура или в матрице (негативная форма), в случае сборки от наружного контура. [c.189]

По второму методу — мокрому пропитка стеклоткани связующим производится непосредственно при изготовлении силовых слоев в прессформе (на пуансоне или матрице). В этом случае заготовки стеклоянной ткани раскраиваются по шаблонам, последовательно укладываются в форму и пропитываются в несколько приемов. К преимуществам мокрого варианта относится простота [c.189]

Штамп состоит из следующих основных деталей подушки /, матрицы 2, направляющей планки 3, съемника 4, основного пуансона б, трех силовых пружин 6, которые поддерживают подвижные части штампа, трех центрирующих колонок 8, центрирующих профильное отверстие с пуансоном, по которым перемещается сварная плита, связанная с штампом пресса при помощи съемного хвостовика 9, вспомогательного пуансона 10, упорной планки 11, фиксатора 12, фиксирующей планки 13 и двух упорных штифтов которыми осуществля- ется регулировка положения фиксатора 12 по отношению к вспомогательному пуансону 10 во время установки величины шага между профильными просечками. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...