Функция расхода воздуха

На рис. 7.5 показана схема пневматического устройства для контроля положения абразивного круга. Давление р в измерительной камере, при постоянных значениях подводимого давления рг и диаметра отверстия входного сопла 1, является функцией расхода воздуха из выходного сопла 2. При врашении абразивного круга его пористая поверхность увлекает частицы воздуха, т.е. круг действует как своеобразный насос, "откачивающий" воздух. Эффект "откачки" зависит от характеристики абразивного круга, скорости его вращения и других факторов. [c.255]

Удельный расход воздуха d в функции степени повышения давления л имеет минимум, который сдвигается в сторону больших значений л с увеличением начальной температуры газа. [c.187]

Основу топки с высокотемпературным кипящим слоем составляет движущая цепная решетка 1, наклоненная к горизонту на 10-15° (рис. 5.50). Первичный воздух 7 в количестве около 50% от полного расхода на горение подается для ожижения слоя топлива через решетку из воздушного короба, разбитого на секции, в каждой из которых поддерживается заданное давление. Общее количество воздуха в зависимости от нагрузки регулируется посредством общего шибера на воздуховоде или с помощью направляющего аппарата вентилятора. Решетка в этой топке выполняет обычные для нее функции распределения воздуха и вывода из топки шлаков. Однако решетка много меньше по ы]ирине по сравнению с решетками слоевых топок, поскольку здесь применяются значительно большие скорости дутья. [c.260]

Так как комплекс формулы (7-18), заключенный в квадратные скобки, достаточно стабилен, а его незначительные изменения зависят от а и Д то с вполне приемлемой для практики точностью можно считать, что расход воздуха есть функция двух переменных [c.148]

Расход воздуха (или пара) в струйных форсунках с внешним взаимодействием потоков топлива и распыли-ваюш,его агента определяется по обычным газодинамическим зависимостям как функция размеров сопла и давлений газа (воздуха или пара) на входе и выходе из форсунки. [c.144]

В результате процесс изменения давления в ресивере рс в функции Он изобразится на рис. 4.30 линией А — I, которая пересечет характеристику компрессора при некотором расходе Gi. При достаточно большой емкости ресивера расход Gi может быть значительно меньше расхода на установившемся режиме Об и может лежать даже в области отрицательных расходов. Поэтому, хотя в точке 1 процесс уменьшения G прекращается (так как здесь Рс=/>к), давление в ресивере продолжает падать, так как расход воздуха через дроссель при этом давлении соответствует точке 1, т. е. существенно превышает поступление воздуха из компрессора. В результате давление в ресивере вскоре оказывается меньше Рк, что приводит к увеличению расхода воздуха через компрессор. В момент, изображаемый точкой 2, G становится равным G , и падение рс прекращается. Но так как здесь по-прежнему Рк>Рс. то расход воздуха через компрессор продолжает расти до тех пор, пока в точке 3 не восстановится равенство Рк и рс- Но в этой точке расход воздуха через компрессор значительно больше, чем расход через дроссель, соответствующий точке S. Поэтому далее происходит увеличение ро за счет накопления воздуха в ресивере (до момента 4) при одновременном уменьшении G (до момента 5) и т. д. [c.151]

Считаем, что приведенный расход воздуха через компрессор С есть функция лишь приведенного числа оборотов п. В общем виде эту зависимость можно представить так [c.152]

Для вновь проектируемого двигателя характеристики можно построить с достаточной степенью точности при предположениях, что к. п. д. расширения и приведенная работа турбины являются величинами постоянными, а к. п. д. сжатия и приведенный расход воздуха через компрессор — функциями лишь приведенного числа оборотов. При этом степень сжатия также является функцией приведенного числа оборотов и ее можно найти, а значит, и построить все характеристики, пользуясь формулами (14), (15), (17) и (18). [c.153]

В приборах, работающих по второй основной схеме, воздух под постоянным давлением проходит в измерительную головку через ротаметр. Ротаметр представляет собой вертикальную прозрачную трубку 1 (рис. П.47) с коническим, расширяющимся кверху отверстием, в котором находится поплавок 2. Напор проходящего снизу вверх потока воздуха поддерживает этот поплавок во взвешенном состоянии. С увеличением расхода воздуха увеличивается скорость его прохождения. Вследствие этого поплавок поднимается по трубке, создавая для прохождения воздуха большее кольцевое сечение. Таким образом, высота подъема поплавка в трубке определяет расход воздуха, проходящего через трубку ротаметра. Следовательно, высота подъема в трубке 1 поплавка 2 является функцией зазора г. [c.370]

В струйных элементах непрерывного действия давления и расходы воздуха в выходных каналах являются непрерывными функциями этих величин на входах элементов. [c.15]

Одиночные струйные элементы. На рис. 2.9,д показано включение одиночных струйных элементов (элементов типа сопло — приемный канал) в систему подвода воздуха к элементам, с помощью которых выполняются операции, уже непосредственно связанные с функциями управления. Если бы каналы 2 и 3 просто являлись бы отводами канала /, то при постоянном давлении на входе в этот последний изменение расхода воздуха в одном из указанных выше отводных каналов должно было бы сказываться и на условиях течения в другом из них. Взаимовлияние характеристик течения в отводных каналах в некоторых случаях нежелательно, так как оно не позволяет поддерживать постоянные давления на входах основных элементов. Это влияние устраняется включением в рассматриваемую схему струйных элементов 4 п 5. [c.27]

На рис. 15,1,6 представлены характеристики изменения Рз в камере за выходным каналом в функции от давления рь создававшегося перед каналом управления, полученные при работе элемента с протоком воздуха через выходной канал. Характеристики были сняты при различных давлениях перед входным каналом характеристика / при ро = 250 мм вод. ст. и характеристика 2 при ро=100 мм вод. ст. На рис. 15.1, в представлены характеристики изменения расхода воздуха через выходной канал Qa и по каналу управления Qi в функции от давления pi, снятые одновременно с характеристикой 1, показанной на рис. 15.1, 6. [c.167]

Ро —давление на входе в канал питания. Эта характеристика, а также другие рассматриваемые ниже характеристики получены при избыточном давлении питания ро = 0,22 кГ/см . На рис. 17.3,в приведена характеристика изменения относительного расхода воздуха на выходе элемента в функции от относительного расхода его в канале управления. Приняты следующие обозначения Рз — расход воздуха на выходе, С1 — расход воЗ духа в канале управления, Ро—расход воздуха через канал питания. На рис. 17.3, г приведена характеристика [c.199]

В работе [83] расчетная характеристика изменения суммарного весового секундного расхода воздуха через выходное отверстие Ог в функции от избыточного давления управления pi сопоставлена с соответствующей экспериментальной характеристикой, полученной при опытах, проведенных с вихревым элементом, у которого диаметр камеры был равен 100 мм. Эти характеристики, расчетная 1 и экспериментальная 2, показаны на [c.220]

Возможно запоминание дискретных сигналов изменения давления и расхода воздуха и при непосредственном использовании характеристик вихревых элементов [15]. Это связано с возможностью получения в этих элементах петлевых характеристик изменения перепада давлений до и после элемента в функции от общего расхода воздуха Последнее объясняется нижеследующим, Общий перепад давлений который создается вихревым элементом, представляет собой сумму перепада давлений Ьр, создающегося в самой вихревой камере, и перепада давлений Ьр до и после выходного отверстия камеры. Первая из этих составляющих определяется по формуле (20.20) вторая из них [c.223]

В заключение укажем, как в ламинарных дросселях при заданном неизменном давлении р1 на выходе и заданной неизменной разности давлений 8р расход воздуха изменяется в функции от температуры. Вследствие температурных деформаций изме- няются размеры проходных сечений дросселей кроме того, изменение температуры воздуха оказывает влияние на газодинамические параметры, от которых зависят характеристики расхода дросселей. [c.249]

Оно аналогично по своим функциям одной пневматической камере, показанной на рис. 33.3, а. Однако, тогда как в этой последней давление Рк является переменным, в устройстве, представленном на рис. 33.4, г, давление в камерах благодаря рассмотренному выше действию обратной связи поддерживается практически постоянным. Оно может быть мало отличным от того, которое принимается за нуль при отсчете всех других избыточных давлений. На переключение при этом давлении должен быть настроен струйный усилитель близкое к нему давление поддерживается и в камерах элементов усилителя, во всяком случае —в первом его каскаде (рис. 33.3,6). При этом условии расход воздуха на выходе из камеры (на входе в усилитель) настолько мал, что можно его не учитывать при составлении уравнения баланса расходов. Это последнее уравнение при Рк = 0 [c.325]

Совершенно очевидно, что чем большая скорость воздушного потока Ьд и чем меньшая концентрация смеси р., тем надежнее можно осуществить перемещение флюса. Однако при этом необходимо учитывать следующее 1) с увеличением скорости воздуха значительно (пропорционально квадрату скорости) возрастают потери энергии на трение в трубопроводе [32], [38], [65], [72] кроме того, при больших значениях о наблюдаются чрезмерное измельчение 4>люса и повышенный износ аппаратуры 2) с уменьшением концентрации смеси увеличивается расход воздуха, проходящего по трубам, вследствие чего для перемещения заданной порции флюса бесполезно затрачивается больше энергии. Поэтому выгоднее уменьшать скорость воздуха и увеличивать концентрацию смеси (1 или плотность загрузки т. В то же время значения не могут быть приняты меньше, а (х больше определенной критической величины. Скорость воздушного потока являясь функцией скорости витания всегда должна быть больше ее, иначе частицы флюса не будут унесены потоком. При правильном [c.63]

Расходы воздуха и газов определялись путем численного интегрирования расходной функции с помощью следующей формулы [c.39]

Температуру в холодильной камере можно регулировать вручную и автоматически. При ручном регулировании температуру в камере устанавливают регулирующим вентилем путем дросселирования потока, поступающего в установку. При этом расход воздуха контролируют расходомером. Так как температурный перепад на турбодетандере является функцией расхода сжатого воздуха через детандер, то с уменьшением расхода воздуха температурный перепад уменьшается. [c.171]

Тт — безразмерное время торможения привода Ф — функция отношения давлений У или 1 в формулах для определения расхода воздуха ф]. Фз — функции отношения давлений У и Z в формулах для определения TJ и ТЛ1 а> — отношение к ц/ [c.20]

В дальнейшем функцию ф (У) будем называть функцией расхода. Расход воздуха из ограниченных объемов рассматриваемой системы (рис. 5) будет соответственно равен [c.34]

Рассмотрим уравнения, описывающие термодинамические процессы в полости выхлопа (противодавления), параметрам которой присвоим индекс в (р,, Тд, Уд, Рд, Хд). В уравнении (17) первый член выражения, заключенного в квадратные скобки, будет соответствовать утечкам воздуха из распределителя в полость выхлопа через эквивалентную площадь отверстия (это отверстие на рис. 6 условно показано вверху). Функция расхода в этом [c.41]

Предварительно система расчетных уравнений должна быть представлена в безразмерной форме. В результате исследований МОГУТ быть получены теоретические графики зависимости крутящего мол ента, мощности расхода воздуха как функции числа [c.249]

Несмотря иа то, что процесс изменения состояния воздуха в полости имеет значительно бол1.и1ер влияние иа время срабатывания пневмоустройства, чем процесс истечения, исследованию последнего в литературе уделено гораздо больше внимания, в частности, упрощению функции расхода воздуха. Так как в этой функции [см. формулу (15)] имеются дробные показатели степени при , то рядом авторов [77, 82, 213] предложены более простые соотношения. Ввиду вышеизложенного не будем останавливаться на всех упрощенных формулах, укажем только на одну из них, предложенную авторами работы [23], которая дает погрешность по сравнению с формулой (15) не более 3% [c.75]

Удельный расход воздуха уменьшается с повышением начальной температуры газа, и кривая d в функции я становится более пологой. Вместе с тем расход воздуха на ГТД остается весьма большим. Так, при /3 = 800 °С О = 6,5-10- кг/кДж (см. рис. 6.2), что для мощности Ni i = 10 000 кВт дает значение расхода воздуха Gniin = diNi = 6,5-10 10 ООО = 65 кг/с. [c.187]

Измерения хордальных газосодержаний производились при различных соотношениях расхода воздуха и воды (спирта). На основании данных по хордальным газосодержапиям рассчитывалось распределение концентрации легкой фазы по радиусу трубы. При этом предполагалось, что осредненная во времени концентрация газа с" в любой точке поперечного сечения трубы является функцией только текущего радиуса г и не зависит от полярного угла О, т. е. двухфазный поток в трубе осесимметричен. В этом случае хордальное газосодержание вдоль произвольной хорды длиной 2L связано с концентрацией пара с" соотношением [c.101]

Тогда при данном паросодержании (1 и данной температуре перед турбиной степень изменения давления в турбине будет линейной функцией от расхода воздуха через компрессор. Потому на рис. 3-9 может быть построено семейство прямых линий, отвечающих различным парОсодержаниям (или весовым долям пара в турбине. Пересечение этих линий с характеристикой компрессора даст рабочие точки, отвечающие различным паро-содержаниям. Поэтому вплоть до точки В, соответствующей паро-содержанию d = О, изменение мощности может осуществляться изменением расхода пара. [c.89]

Функция оптимизации процесса горения осуществляется для поддержания максимального значения коэффициента полезного действия котла в различных режимах эксплуатации путем воздействия на расход воздуха, подаваемого в топку. Эта функция осуществляйтся аналоговыми регуляторами топлива, питательной воды, соотношения топливо—воздух и экстремальным регулятором, реализованным в УВК и использующим значение КПД котла (см. функцию расчета ТЭП). [c.481]

Первая группа приборов работает по схеме, показанной на рис. П.45, а, б. Воздух поступает в камеру 3 при постоянном избыточном давлении Я через входное отверстие 1 и гыходит через зазор, образуемый между торцом выходного отверстия 2 и поверхностью Ы, расположенной от последнего на расстоянии 2. С изменением зазора г изменяются расход воздуха и давление /г, величину которого можно измерить манометром. Таким образом, давление/г в камере 3 является функцией линейного размера г и измерение последнего может быть заменено измерением давления /г. Следовательно, в приборе, работающем по данной схеме, отсчетным органом является манометр. [c.370]

Одновременно с топливом в мельницу подают горячий воздух. Воздух выполняет две функции подсушивает топливо в процессе размола и транспортирует готовую пыль в мельнице и за ее пределами. Во избежание пёреизмельчения готовую пыль необходимо немедленно удалить из мельницы, а для этого требуется соответствующее количество воздуха. При чрезмерном расходе воздуха, а следовательно, и излишне высокой его скорости вместе с готовой уносится и грубая пыль, которая не может быть использована для сжигания. Крупные частицы отделяются в сепараторе и возвращаются в мельницу для дополнительного размола. Следовательно, на транспорт непригодной для сжигания пыли крупных фракций бесполезно расходуется электроэнергия. Увеличится при этом и сопротивление мельницы. Наоборот, при малой скорости воздуха не вся готовая пыль будет удаляться из мельницы, часть ее пе-реизмельчается, на что также расходуется электроэнергия. [c.65]

Для иллюстрации изложенного метода рассмотрим пример построения и анализа уравнений множественной регрессии для двух исследуемых характеристик одного процесса, каждая из которых является функцией трех факторов. При испытании шаровой барабанной мельницы тина Ш-50А при размоле кузнецкого тощего угля проведено 17 опытов со следующими интервалами варьирования управляемых параметров шаровая загрузка ( ш=80-н100 т (степень заполнения барабана шарами 5 0,18- 0,225) расход воздуха через мельницу ( в=22,2- 35,1 м с (скорость воздуха в барабане И7б=2,07- -3,27 м/с) угол поворота регулирующих лопаток сепаратора от закрытого положения ас=28- 55°. Определялись, в частности, производительность мельницы В (получены значения 12,3—17,6 кг/с) и тонкость готовой пыли (получены значения 3,9—10,9 %). Описанным выше методом с помощью ЭВМ найдены уравнения множественной регрессии для производительности мельницы и тонкости пыли (в скобках указаны дисперсии, коэффициент множественной корреляции и критерий Фишера) [c.41]

Важное значение для работы струйных элементов имеют также характеристики изменения давления перед каналом управления в функции от расхода воздуха через этот канал. Для элемента, показанного на рис. 16.5, а, ряд таких характеристик представлен на рис. 16.5,6, е и г [90]. Опыты были проведены со струйным элементом, у которого Оо=5 мм, ai = a , o=15°, отношение глубины выемок п к размеру ао равнялось I, o2 = 2 oi. При построении характеристик величина pi была отнесена к давлению питания Ро, а величина Qi — к расходу в канале питания Qo. На рис. 16.5,6 показаны кривые pI/po = ф(Ql/Qo),полученные [c.188]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

Можно также определить 1ц как функцию весового секундного расхода воздуха через дроссель. Учитывая, что и = = 4G/ pgnd ) и, следовательно. Ре =4 G/ vpgлd) и что l = pv, преобразуем формулу (23.11) к виду [c.245]

Расход воздуха определяется в различных системах одним из двух способов прямым измерением с помощью рас.ходомера как функция, связывающая расход воздуха с давлением, температурой (плотностью) и частотой п. [c.273]

Во многих моделях систем электронного впрыскивания применяют термоэлектрические датчики расхода воздуха, помещенные в поток измеряемого воздуха. Спираль датчика разогревается стабилизированным током, а ее температура является функцией интенсивности потока охлаждающего ее воздуха. Основой датчика давления являются соединенные прследовательно мембранные коробки, которые при уменьшении давления окружающей среды расширяются, а при увеличении сжимаются. [c.273]

Понизители уменьшают диапазон и уровень передаваемых сигналов, что позволяет снизить давление питания и потребляемую мощность. Выходы понизителей соединяются с аналоговыми усилителями, выполняющими функцию дифференциальных реле. Эти реле обнаруживают ошибки в соотношениях между параметрами (например, в соотношениях между расходом воды и пара и между расходом воздуха и топлива). При заданном соотношении между параметрами выходные сигналы датчиков, измеряющих параметры, равны. [c.190]

Система холостого хода. Система холостого хода обеспечивает работу двигателя без нагрузки, особенно при малой частоте вращения коленчатого вала. У большинства современных карбюраторов система холостого хода выполняет одновременно функции комненсационной системы на режимах дросселирования. При отсутствии внешней нагрузки па режиме холостого хода двигатель потребляет небольшое количество смеси, поэтому дроссельную заслонку прикрывают почти полностью. Прикрытие ее ограничивается уиорныл винтом 7 (рис. 159). Разрежение в диффузоре при малых расходах воздуха незначительно и недостаточно для того, чтобы топливо поднялось от уровня в поплавковой камере до выходного [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...