Функция расходная

Таким образом, в настоящее время целесообразно формулировать задачу обобщения экспериментальных данных не в виде изучения паросодержания как функции расходного теплосодержания потока и других параметров, как это большей частью принято, а в виде зависимости интенсивности парообразования от определяющих параметров. [c.86]

Рис. 71. Приведенный коэффициент гидравлического сопротивления, определенный по истинному динамическому напору, в функции расходного газосодержания и критерия Фруда. а. - 0°.

Для значений критерия Fr > 4 истинное газосодержание является функцией расходного и не зависит or числа Фруда. Вследствие этого не прослеживается влияние критерия Fr , на коэффициент гидравлического сопротивления смеси. [c.168]

По формулам (57) и (226) были обработаны экспериментальные данные авторов. Приведенный коэффициент сопротивления в функции расходного газосодержания Рз и критерия Fr . представлен на рис. 77. Здесь па пунктирных линиях нет экспериментальных точек и их начало является переходной зоной от пробковой структуры течения к разделенной. [c.179]

Рис. 77. Приведенный коэффициент сопротивления, определенный по условному динамическому напору, в функции расходного газосодержания и критерия Фруда (данные для пяти различных диаметров труб с учетом и без учета сжимаемости).

Рнс. 78. Приведенный коэффициент сопротивления в функции расходного газосодержания и критерия Фруда. По опытным данным А. А. Арманда. [c.180]

В выражение (232) входит истинное газосодержание и коэффициент гидравлического сопротивления, которые в обш ем случае являются функциями расходного объемного газосодержания, критерия Фруда смеси и давления или физических свойств компонентов. Используя одно из равенств (236) или (237) и уравнение непрерывности, эмпирические зависимости для ф н можно выразить через давления. [c.188]

Функция расходная приведенная для описания процесса наполнения постоянного объема с учетом теплообмена 109 ---для описания процесса опоражнивания постоянного объема с учетом теплообмена 170 [c.269]

Если в однофазном потоке X и С являются постоянными для гладкостенных труб, то для двухфазного потока они зависят от соотношения расходов фаз. Графически найденные значения параметра Кармана и постоянной интегрирования С представлены на рис. 6.24 в функции расходного содержания жидкости (1 — Р ), Как видим, с увеличением (1 — Р) параметры X и С изменяются асимптотически. [c.242]

Подставляя в него функции (4.26), находим аналитическую зависимость между расходным массовым паросодержанием потока х и насыщенностью S пористой структуры жидкостной фазой [c.91]

Здесь Н — высота барботажного слоя п=0.67 lgR — скорость свободного подъема паровых пузырьков в неподвижной жидкости (2. 7. 21) ш — средняя расходная скорость жидкости. Экспериментально установлено [122], что функция распределения пузырьков пара по времени их пребывания в барботажном слое имеет вид [c.340]

Очевидно, что методами сепарации определяется средняя расходная концентрация фаз на входе в приемное устройство за определенный промежуток времени. К недостаткам этих методов следует отнести то, что перед заборными устройствами частицы потока вследствие действия сил инерции могут отклоняться от линий тока газовой среды, и поэтому концентрация и функция распределения частиц по размерам в пробе часто значительно отличаются от их значений в потоке. [c.240]

T. e. разность значений функции тока на двух линиях тока равна расходу жидкости между ними. Если i ) = О, то = т]зв и поэтому можно сказать, что i ) является расходной функцией. [c.54]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

При этом для экспортеров, в том числе и для нашего Предприятия, важное значение имеет выполнение функций логистической поддержки для оказания заказчику комплексных сервисных услуг, оптимальному формированию запасов ЗИП и расходных материалов, их хранению, оперативной доставке заказчику, формированию и обработке заявок в электронной форме, осуществление электронных процедур расчетов за поставки и предоставляемые услуги. [c.18]

Расходные функции Та, и Fg определяются соотношениями [c.129]

Максимальный к. п. д. (см. рис. 1.5, 1.6) в поста- новке II достигается при значительно меньших, чем в постановке I, значениях относительной расходной составляющей скорости aj/ fl. Таким образом, при одной и той же величине угла ра значениям к. п. д. (рис. 1.7, а) в постановке II соответствует большая площадь выходного сечения рабочего колеса, т. е. большая высота рабочей лопатки /а- Представляет интерес, однако, сравнение при одинаковой площади выходного сечения. Результаты такого сравнения иллюстрирует рис. 1.7, на котором кривые к. п. д. т]и (см. рис. 1.6) перестроены в функции от относительной высоты лопатки /д (в качестве масштаба принята длина лопатки при значении угла ра = 160°). Изменение /"а, представленное на рис. 1.7, соответствует тому же диапазону значений р2. что и на рис. 1.6, причем при сравнении предполагалось, что средний диаметр рабочего колеса на выходе (или коэффициент радиальности) и расход рабочего тела сохраняются постоянными. При одинаковой высоте рабочей лопатки к. п. д. ступени в постановке I выше. Видно также, что в постановке П высота лопатки не может быть ниже некоторого предела (в данном случае = = 0,7). При движении по кривой к. п. д. (рис. 1.7) справа налево уменьшаются величина угла pj и высота Однако начиная с некоторого значения (Рз 145°) высота лопатки снова начинает увеличиваться. Вследствие этого при использовании постановки II для выбора оптимальных параметров могут возникнуть ограничения возможности выбора геометрических параметров ступени. При достаточно большом расходе рабочего тела даже минимальная высота рабочей лопатки может оказаться неприемлемо большой, и для получения удовлетворительной конструкции ступени придется отступить от оптимальных условий, т. е. запроектировать [c.28]

Из рассмотрения этого выражения следует, что градиент полного давления в канале представляет собой сумму двух слагаемых, каждое из которых зависит в общем случае как от расходных характеристик потока, так и от ускорения силы тяжести g [так как, согласно уравнению (12), f является функцией этих параметров]. В частном случае, когда 1 (большие скорость w [c.170]

В отдельных случаях функцию мерного бака может выполнять вертикальный участок трубопровода, который расположен выше компенсационного бака. На трубопроводе должны быть установлены два магнитных расходомера. Мерную емкость составляет объем участка трубопровода, заключенный между расходомерами. Необходимо, чтобы при выключенном циркуляционном насосе теплоноситель сливался из участка и уровень его опускался ниже нижнего расходомера. Сигналы расходомеров регистрируют, например, на шлейфовом осциллографе. В процессе пуска скорость теплоносителя возрастает от нулевого значения до некоторого установившегося. Так как связь между сигналом и скоростью линейная, то и(т)=с /(т), где с — расходный коэффициент, который подлежит определению. Пусть площадь поперечного сечения трубопровода F, расстояние между расходомерами L. Из очевидного равенства FL = [c.174]

Эффективный КПД конкретного типа ПТУ, работающей в заданных внешних условиях, является функцией термодинамических н расходных параметров связей, а также конструктивных параметров агрегатов [c.44]

Анализ соотношений (10.1)—(10.10), позволяющих рассчитать целевую функцию, показывает, что в качестве независимых переменных целесообразно выбрать температуры Тз и Та. Это обеспечивает оптимизацию термодинамических и расходных параметров циклов ЭХУ, способа сопряжения циклов (т. е. структуры установки), а также схемы подачи воды в ее холодильники. [c.196]

Гидравлическая часть САР. Система регулирования (рис. Х.12)—гидродинамическая с отдельным импульсным насосом, который выполнен без-расходным. При отклонении давления, подводимого к мембране регулятора 1 или 2, изменяется слив масла из линии А через зазор /2 между лентой и соплом. При изменении давления в линии А и соединенной с нею полости е золотник регулятора перемещается. Дроссель fi выполняет функции выключателя, а такл<е механизма управления. [c.186]

В наиболее общем случае расчетные затраты 3j по i-й поверхности нагрева котлоагрегата и сопряженным элементам энергоустановки зависят от совокупности граничных термодинамических и расходных параметров теплообменника 2 , от совокупности конструктивных параметров Z и совокупности внешних влияющих факторов Ei [6, 45]. В целом по котлоагрегату суммарные расчетные затраты Зе можно представить в виде аддитивной функции относительно полных совокупностей параметров Z, Z" и Е. Применительно к условиям рассматриваемой задачи для котлоагрегата совокупности Е vi Z" являются заданными, т. е. = = о и Z" = Zq. В совокупности Z могут изменяться только температуры греющей среды (продуктов сгорания) на входе (Г- ) и выходе (7 ГО из поверхностей нагрева в зависимости от их места по ходу продуктов сгорания. Здесь i — индекс поверхности нагрева ( ) и ( ) — соответственно индексы входного (большего) и выходного (меньшего) значений температуры и Y — индекс участка тракта парогенератора по ходу продуктов сгорания, на котором размещена i-я поверхность нагрева. Остальная, большая часть параметров совокупности Z, которую обозначим как Z, также задана, т. е. Z = Zq. Таким образом, [c.43]

Комплексная оптимизация. Рассмотрим кратко математическую сторону процесса комплексной оптимизации параметров и вида тепловой схемы АЭС. Наличие нелинейных зависимостей расчетных затрат но АЭС от термодинамических, расходных и конструктивных параметров, наличие нелинейных ограничений на оптимизируемые параметры в виде равенств и неравенств требуют формулировки задачи комплексной оптимизации па-)аметров и вида схемы АЭС как задачи нелинейного программирования 1]. Постановка и решение рассматриваемой задачи осложняются еще возможностью дискретных изменений в тепловой схеме в процессе оптимизации. Как показали исследования, последнее обстоятельство приводит к наличию нескольких локальных минимумов функции расчетных затрат. [c.90]

Функцию тока расходного движения можно записать так [c.66]

На рис. 24 и 25 видно, что вместо семейства кривых, относящихся к расслоенной структуре течения смеси и отражающих закономерность изменения истинного газосодержания в функции расходного и критерия Ргс получается единая кривая ф = Ф (Р) (рис. 24), не соответствующая условиям течения газо-жидкостнои смеси за пределами влияния местного сопротивления. [c.103]

Пульсации давления были измерены при расходном газосодержа-нии, изменяющемся в пределах О (3 1, и закрепленных значениях Ргс = 0,8, 2, 4, 8 и 16. Результаты измерений представлены на рис. 48, где абсолютные значения пульсаций давления даны в функции расходного содержания жидкости в смеси (Р ) и числа Fr . [c.130]

Влияние критерия 2 Гсна коэффициент четко прослеживается при значениях < 4, При больших значениях числа РГс, соответствующих автомодельному режиму течения смеси, коэффициент гидравлического сопротивления, как и истинное газосодержание, от критерия Фруда не зависит. Таким образом, из рис. 4.19 следует, что коэффициент гидравлического сопротивления является функцией расходного газосодержания и критерия РГс при значениях последнего меньше 4. [c.161]

По таблице приложения 12. полученному аиачению относительной расходной характеристики соответствует функция Ф(Пд ) == 0.399. [c.167]

Таким образом, при п = onst расходная характеристика является только функцией диаметра трубы [c.165]

Способ Б. А. Бахметева. Б. А. Бахметевым было установлено, что для многих форм поперечного сечения русл (для которых расходная характеристика К является монотонно возрастающей функцией глубины А) существует показательная зависимость [c.66]

Функция = f P ) определяется конкретными геометрическими характеристиками участка частичной закрутки. Результаты испытания перепускного устройства, показанного на рис. 1.4, а, даны на рис. 1.5. Опыты выполнены на воздухе при Ке = (0,3.. . 1,45) 10 . В исследованном диапазоне режимов абсолютное значение числа Рейнольдса практически не оказывает влияния на расходные характеристики участка перепуст а. [c.17]

В рамках распределенной системы ТО TRIM-M для каждого этапа процесса ТО и Р возможно разделение функций по различным отделам, фирмам или филиалам корпорации. Например, база данных, планирование, анализ ведутся в одном отделе, отчеты о выполненных работах - в другом. Данные о потоке денежных средств и/или заявки на запчасти и расходные материалы передаются в третий отдел (бухгалтерию). Но при этом вся информация доступна для просмотра в головной компании для анализа и контроля. [c.66]

На рис. 2.4 дана зависимость приведенных массовых расходов насыщенной воды для канала с различным отношением Ijd. При этом под приведенными удельными массовыми расходами понимают отношение //цг- Так как величина расходного коэффициента Цг является функцией Ijd, то в такой обработке представляется возможным сравнивать удельные массовые, расходы через каналы с различной длиной. Из графиков видно, что по мере увеличения длины канала уменьшаются массовые расходы. Наибольшее расхождение приходится на область давлений 75—100 Kz j M . При дальнейшем увеличении начального давления различие между массовыми расходами убывает и все [c.26]

Функция определения энергетических характеристик энергоблока заключается в подготовке нормативных расходных характеристик, используемых АСУ ТЭС для выбора состава оборудования, распределения нагрузок и топлива между блоками, для построения режимных карт и оценки эффективности релшмов работы основного оборудования. В этой функции используются показателу и исходные данные, определяемые при расчете ТЭП. [c.481]

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, Z ) = О, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивнокомпоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87 1 вектор-функция Ф (Z, =- О задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и Z . Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией (Z, Z ) = 0. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...