Нитриды влияние в стали

Рис. 32. Влияние времени и температуры рекристаллизационного отжига на кинетику выпадения нитрида ванадия в стали для глубокой вытяжки, содержащей 0,06% С 0,038% V и 0,0053% N [20]. Время отжига

Неплотное строение металла может также явиться следствием выделения при остывании поглощённых жидкой сталью газов (кислорода, азота, водорода, окиси углерода и углекислого газа). Последние попадают в сталь из воздуха или в результате химических процессов, протекающих в металлической ванне. Метод выплавки и разливки стали имеет решающее влияние на количество газов и их распределение в металле. В слитке газы могут находиться в виде газовых пузырей, в растворе или в виде соединений с металлом (окислы, нитриды и т. д.) Распределение и форма газовых пузырей могут быть разнообразными. [c.324]

Еще один легирующий элемент—азот — попадает в сталь из атмосферы. Хотя азот обычно присутствует в значительно меньшем количестве, чем углерод, действие их подобно. Азот оказывает более сильное влияние на стабилизацию аустенита и упрочнение, и определенное количество его может серьезно влиять на пластичность при низкой температуре из-за выпадения нитридов при нагреве до 200° С после холодной деформации. Это явление известно как деформационное старение. Когда азот вызывает какие-либо нежелательные эффекты, его можно связать добавками ванадия, который образует с ним нитриды. Если добавки азота улучшают важные для нас свойства, содержание его может быть увеличено. Азот можно вводить при плавлении под давлением. Кроме того, азотом можно насытить поверхностные слои стали, содержащие алюминий, в процессе азотирования в атмосфере, обогащенной азотом, такой, как атмосфера диссоциированного аммиака. Кроме того, вместе с углеродом, азот может насыщать сталь при нагреве в расплавленных цианистых солях. Эти два наиболее распространенных метода создают твердый, но тонкий поверхностный слой. Азот содержится в сталях, изготовленных с применением кислородного дутья, в небольшом количестве и может быть почти полностью удален вакуумной обработкой. [c.51]

Отмечается большая разница во влиянии азота на свойства низколегированных сталей и высоколегированных нержавеющих и жаростойких. В высоколегированных сталях он обладает значительной растворимостью и образует стойкие нитриды, особенно в присутствии титана, ниобия и некоторых других элементов. Растворимость азота в расплавленных железохромоникелевых сплавах зависит от содержания хрома и никеля, что хорошо видно из данных, приведенных на рис. 111. Растворимость азота в расплавленной стали определяли при 1600° С. Как видно, хром способствует повышению растворимости азота в его сплавах с железом, 192 [c.192]

Введение титана в хромомарганцевоникелевую сталь типа 18-9-3 с 0,07% С устраняет склонность стали к межкристаллитной коррозии при нагреве в интервале опасных температур и в зоне термического влияния у сварных образцов (рис. 336) [411]. Присадка титана в хромомарганцевоникелевые стали с азотом нецелесообразна, так как часть титана в первую очередь расходуется на образование нитридов титана и не устраняет в стали склонности к межкристаллитной коррозии. Сопоставление данных по склонности [c.599]

Влияние бора на прокаливаемость зависит от тщательности раскисления стали, а также от того, насколько полно связан азот, присутствующий в стали, алюминием и титаном в нитриды [44]. Установлено также, что бор более эффективно повышает прокаливаемость стали, содержащей несколько легирующих элементов. [c.49]

Вероятно, присутствующий в стали азот связывает бор в нитриды, которые, оказывая зародышевое влияние, снижают прокаливаемость стали. [c.49]

Устраняя красноломкость, сульфид MnS, так же как и другие неметаллические включения (оксиды, нитриды и т.п.), служат концентраторами напряжений, снижают пластичность и вязкость сталей. Содержание серы в стали строго ограничивают. Положительное влияние серы проявляется лишь в улучшении обрабатываемости резанием. [c.241]

Необходимо отметить, что легирование кремнием, несмотря на увеличение количества е-мартенсита, и титаном при более высоком содержании углерода приводит к понижению ударной вязкости (1,4 против 2,6 МДж/м при комнатной температуре) и понижению порога хладноломкости ( — 170 против — 90°С) по сравнению с бинарным сплавом высокой чистоты на основе е-мартенсита. Снижение порога хладноломкости может быть обусловлено введением в сталь титана. Титан связывает большую часть азота, содержание которого в стали растет с повышением содержания марганца, в прочные нитриды и нейтрализует вредное его влияние. [c.256]

Механизм тормозящего влияния частичек нитрида алюминия на рост зерна в стали объясняют также различной растворимостью A1N в феррите и аустените. Растворимость нитрида алюминия в феррите больше, чем в аустените, поэтому в процесс превращения феррита в аустенит происходит выделение дисперсных частиц избыточного нитрида алюминия, которые препятствуют росту зерна аустенита. С повышением температуры растворимость нитрида алюминия в аустените возрастает и его тормозящее влияние ослабевает [c.167]

Нитриды, располагаясь в шве в виде азотных игл, вызывают резкое падение пластичности, повышают твердость,и хрупкость металла шва. Старение в низкоуглеродистых сталях становится заметным при содержании в них азота более 0,05%. Снижение содержания азота в сварном шве до 0,02—0,05% достигается при сварке электродами с толстым покрытием и до 0,008% при сварке закрытой дугой под флюсом, а также применением сварочных проволок с повышенным содержанием марганца. На степень насыщения металла шва азотом оказывают влияние режимы сварки, причем с увеличением силы тока и уменьшением дугового промежутка содержание азота в сварном шве уменьшается. [c.29]

Когда содержание титана или ниобия находится на нижнем пределе по отношению к углероду, сталь не всегда стойка против межкристаллитной коррозии, особенно в условиях длительной службы деталей при умеренных температурах (500—800°). Это связано с влиянием азота, всегда присутствующего в стали, который связывает часть титана в нитриды, а такн<е с влиянием высокотемпературного нагрева, приводящего к растворению части карбидов хрома при последующем охлаждении карбиды выделяются по границам зерен, сообщая стали склонность к межкристаллитной коррозии. Поэтому перегрев стали при термической обработке (выше 1100°) или сварке считается вредным, особенно в тех случаях, когда соотношение между титаном и углеродом находится на нижнем пределе. [c.1368]

Как правило, элементы, дающие трудно растворимые дисперсные включения в стали карбидов, оксидов или нитридов, способствуют уменьшению зерна в стали. Однако при сильном перегреве и растворении включений тормозящее влияние их на рост зерна прекращается. [c.418]

Основными элементами, вызывающими старение наплавленного металла, являются азот и углерод. Но некоторые э лементы, как например, титан делают сталь заметно устойчивой против старения. Такое влияние титана объясняется тем, что он образует с углеродом мало растворимые в феррите карбиды и также тем, что он образует стойкие нерастворимые в стали нитриды азота, что уменьшает количество азота в феррите и тем самым уменьшает склонность к старению. К элементам, уменьшающим склонность к старению, относятся алюминий и кремний. [c.91]

Влияние легирующих элементов и примесей на сопротивление водородному охрупчиванию низколегированных сталей с ферритно-перлитной структурой аналогично их влиянию в улучшаемых конструкционных сталях со структурой сорбита. Отличие в основном состоит в интенсивности воздействия. Эффективно легирование матрицы стали никелем (до 1 %) и марганцем (цо 2 %), а также модифицирование карбонитридами ниобия и нитридами алюминия (КЬ < 0,1 % А1 < 0,07 % N < 5 0,020 %) для повышения сопротивления хрупкому и вязкому разрушению. [c.254]

Под дегазацией стали обычно понимают снижение содержания водорода и азота, но эти элементы обладают неодинаковыми свойствами. Как отмечено выше, содержание азота или его вредное влияние можно снизить введением в металл элементов, имеющих высокое сродство к нему и способных образовать прочные, нерастворимые в жидкой стали соединения (нитриды). Водород ни с одним из известных элементов-раскислителей прочных, не растворимых в жидком металле соединений (гидридов) не образует. Поэтому если содержится в стали избыточное количество водорода, то единственным способом борьбы с ним является снижение содержания его до допустимых пределов путем дегазации металла. [c.257]

Вводить в сталь аустенитного класса азот и титан вместе через присадочную проволоку нельзя, так как образуется при этом нитрид титана, который не растворяется ни в феррите, ни в аустените и находится в стали в виде неметаллических включений. Нитрид титана представляет собой более прочное соединение, чем карбид титана. Титан и азот в стали не устраняют опасности межкристаллитной коррозии. Влияние азота на свойства нержавеющих сплавов в основном следующее [c.161]

Азот является вредной примесью стали, так как, повышая прочность и твердость, он вместе с этим значительно снижает пластичность и вязкость металла. Устраняют влияние азота на качество сварного шва хорошей защитой зоны дуги от атмосферного воздуха. Кроме того, применяют сварочные материалы, содержащие алюминий, титан и другие элементы, которые образуют нитриды, выходящие в шлак или менее снижающие качество шва. [c.103]

Промышленные хромоникелевые стали, естественно, не являются чистыми Fe —Сг — Ni сплавами, а содержат примеси. Эти примеси, растворяясь в основных фазах (y и а), влияют на условия равновесия и на кинетику ос-превращения. Если же примеси образуют новые фазы, например карбиды, нитриды, интерметаллиды и др., то они могут существенно изменить свойства стали, хотя их влияние на 7=ёга-превращение в этом случае мепее значительно. [c.485]

Выше уже говорилось, что при определенном содержании феррита в аустенитных сталях они становятся более стойкими к коррозионному растрескиванию. Х.Х. Улиг [111,134] отмечает, что аустенитные нержавеющие стали, близкие по своему химическому составу, существенным образом отличаются друг от друга по стойкости к коррозионному растрескиванию вследствие различия в структуре. Так, слабо магнитные и магнитные стали 18-8 не разрушались в процессе 200-часовых испытаний, в то время как немагнитные образцы разрушились за несколько часов. Именно с этой точки зрения следует рассмотреть влияние легирования кремнием на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию. Е. Е. Денхард [111,101] указывает, что стойкость к коррозионному растрескиванию у стали 18-12, легированной 4% кремния, улучшается. Сталь 18-8, легированная 2% кремния, немагнитна и разрушается за 15 час. Та же сталь, легированная 1,1—2,7% кремния, слабо магнитна, т. е., очевидно, содержит а-фазу в количестве 5—10%, и не разрушалась по прошествии 250 час испытаний [111,134]. Высокая стойкость к коррозионному растрескиванию стали 18-8С небольшой концентрацией С (менее 0,002—0,004%) и азота (менее0,002—0,004%) [111,134] объясняется тем, что уменьшение содержания этих аустенитообразующих элементов делает сталь двухфазной — с содержанием а-фазы до 10—15% [И 1,123]. С другой стороны, сталь 19-20 с концентрацией менее 0,01% азота и углерода полностью аустенитна и достаточно стойка против коррозионного растрескивания. Та же сталь, но с концентрацией 0,2% углерода, тоже стойка к растрескиванию, но увеличение азота до 0,05% приводит к появлению трещин. Полагают, что в данном случае концентраторами напряжений были нитриды [111,142]. Сталь 18-8, закаленная при температуре 196° С, двухфазна и стойка к растрескиванию, в то время как без этой обработки она разрушалась за 6 час. Увеличение хрома в стали с 8 до 25% при концентрации 20% никеля делает сталь значительно более склонной к коррозионному растрескиванию вследствие уменьшения стабильности аустенита [111,134]. Учитывая изложенное выше, влияние легирующих элементов на коррозионное растрескивание нержавеющей стали [c.165]

Влияние различных элементов на растворимость азота в жидком. железе приведено на рис. 22. Поведение азота при выплавке нержавеющей стали также зависит от технологических факторов (особенности легирования стали азотом рассматриваются ниже). В период продувки стали Х18Н10Т (переплав отходов) содержание азота изменяется (рис. 21) незначительно в среднем оно снижается с 0,014 до 0,010% (хотя на отдельных плавках с низким содержанием азота в начале продувки наблюдается небольшой рост его содержания). Резкое повышение содержания азота (до 0,018%) наблюдается при вводе феррохрома. По ходу рафинировки содержание азота в металле практически стабильно. Снижение I концентрации азота (до 0,011%) наблюдается при вводе в сталь титана (за счет всплывания нитридов титана). [c.89]

Водород может входить в состав твердого раствора стали и выделяться в газообразном состоянии скапливаясь в порах металла, при этом в стали образуются флокены Кислород обычно связан в чеметал лические включения Азот отрицательно влияет иа свойства стали если он находится в твердом растворе или образует нитриды железа вызы вая старение стали Положительное влияние азота на свойства стали проявляется при связывании его в прочные нитриды A1N, VN NbN или карбонитриды V( N), Nb( N) и др что используется в сталях с карбонитридным упрочнением Кроме того азот широко используется в качестве аустенитообразующего элемента в коррозиоиностоиких и жаропрочных сталях [c.29]

Одним из главнейших факторов жаропрочности сталей и сплавов является образование упрочняющих фаз Элемен ты внедрения — бор, азот, углерод — имеют весьма ограниченную и переменную с температурой растворимость в твер дом растворе и приводят к образованию избыточных фаз — боридов, нитридов, карбидов или фаз смешанного состава (см гл V) В сталях и сплавах на кобальтовой основе эти фазы обеспечивают основной эффект упрочнения, при этом требуется обеспечить оптимальные размеры частиц фаз, их определенное количество и равномерное распределение в матрице В жаропрочных сплавах на никелевой основе та кие фазы чаще всего образуются по границам зерен и их влияние на жаропрочность может быть различным в зави симости от назначения и условий эксплуатации сплава В целом можно считать, что присутствие определенного ко личества карбидных фаз в жаропрочных никелевых сплавах оказывает положительное влияние, препятствуя межзе репному проскальзыванию, в то же время выделение кар бидных фаз типа МедзСд часто приводят к охрупчиванию сплавов и понижению их жаропрочности [c.300]

Состояние при одноосном растйЖении образцов Довольно трудна анализировать. Возникновение пор вокруг частицы сильно зависит от силы связи частицы с матрицей. Для таких включений, как сульфиды марганца в стали, силы связи пренебрежимо малы и поры могут зарождаться и расти, по крайней мере в направлении приложенных растягивающих напряжений, при очень малых пластичных деформациях. Однако даже если включения не связаны с матрицей химически, зарождение пор обычно затруднено напряжениями укладки (возникающими вследствие различной сжимаемости частицы и матрицы при охлаждении), приводящими к прочному захвату частицы матрицей [2]. Если напряжения, возникающие во включениях, являются растягивающими, то частицы могут разрушиться до разрыва по поверхностям. Другие частицы (например, окислы металла в медной матрице) могут смачивать матрицу (связываться с ней). Такие частицы, как карбиды или нитриды в сталях связаны с матрицей весьма прочно, и поры могут возникать только при высоких локальных напряжениях, обусловленных созданием большого числа вакансионных призматических петель на противоположных концах частицы. Эти петли возникают благодаря скользящим дислокационным петлям, оставляемым вокруг частицы движущимися дислокациями [3]. Для возникновения пор необходимы большие пластические деформации. При этом необходимо также, чтобы частицы были некогерентны с матрицей, так как когерентные частицы просто перерезаются линиями скольжения. Размер частиц может оказывать влияние на возникновение пор. Дислокациям, скользящим в матрице, легче обогнуть область влияния частиц, если они малы, путем поперечного скольжения, чем скапливаться вокруг них. При этом для зарождения пор необходима большая деформация матрицы. Эффект этот усиливается, если частицы при малых размерах прочно связаны с матрицей. [c.193]

Характер влияния умеренного легирования конструкционных сталей на Ki остается в значительной мере подобным влиянию на порог хладноломкости. Присутствие в малых количествах в сталях хрома, ванадия, ниобия, титана и тантала обеспечивает измельчение зерна вследствие карбидо(нитридо)образующей способности названных элементов, что в свою очередь способствует увеличению /С/с- Никель и марганец в количествах до 1% также измельчают зерно. Раскисление сталей алюминием сказывается благоприятно на К/с также вследствие измельчения зерна. Оказалось, что легирующие элементы, упрочняющие твердые растворы, снижают вязкость разрушения сталей. Легирование, ведущее к образованию в сталях дисперсных фаз, затрудняя пластическое течение, ведет к уменьшению Ki - Это нашло подтвер- [c.336]

А. И. Духин и В. Е. Неймарк исследовали влияние модификаторов Ti, Zr, Mg, В, Са, e-fLa на образование неметаллических включений в различных сталях. Добавки 0,1% Ti приводят к образованию в Ст5 значительного количества карбидов (0,07%), малого количества оксидов (0,0007%) и нитридов (следы). Добавка 0,1% Zr в СтЗ уменьшает количество сульфидов, но образует оксиды и очень мелкие нитриды циркония. При введении в сталь Х27 0,1% Ti резко изменяется характер включений, уменьшается количество S1O2 и образуются мелкие включения ильменита (ТЮг-РеО). Также резко изменяет характер включений в этой стали добавка 0,05% Mg. Включения в виде силикатных стекол значительно измельчаются. Введение 0,1% Zr в сталь Х18Н9 сопровождается измельчением включений хромитов (РеО-СггОз) и возникновением мелких включений 2гОг и еще более мелких ZrN. Совместное введение 0,25% Zr. [c.164]

Ti и 0,1% a снижает количество нитридов и карбонитридов титана в стали 1Х18Н9Т. Поскольку нитриды циркония обладают меньшей твердостью, чем нитриды титана, небольшая добавка Zr может оказаться полезной для улучшения деформируемости стали. Примерно такое же влияние оказывает 0,1% Zr на неметаллические включения в стали Х23Н18. Введение комплексной добавки e+La (0,03%) изменило характер включений в этой стали, привело к появлению наряду с частицами СггОз и SiOz глобулярных малопрозрачных включений, состоящих из окислов Si, Се и La. [c.165]

Из рис. 2.5 также следует, что в первом приближении степень влияния размера поры на размер ямки сопоставима с влиянием размера включения на размер ямки L . Влияние природы неметаллических включений (сульфид, оксид) на тесноту связи размер включений - размер ямки имеет, по всей видимости, эффект второго порядка. В первом приближении поля рассеяния значений размера включения и размера ямки Ьд линейной зависимости для сульфидов, нитридов и оксидов в стали 30Х2НМФА совпадают (см. рис. 2.5). [c.27]

После закалки и отпуска при 240 и 450 С все исследуемые стали приобретают структуру отпущенного мартенсита и троостита соответственно. В сталях, содержащих 0,2% С, структура после закалки образована в основном реечным (пакетным) мартенситом. Повышение в стали содержания углерода до 0,4% сопровождается увеличением в структуре доли пластинчатого (двойникованного) мартенсита. Влияние титана и бора на структуру сталей, выявляемую с помощью светового микроскопа, практически не заметно. Исключение составляют лишь возникп1ие в результате легирования титаном крупные (размером 0,09-0,21 мкм) нитриды титана TiN (рис. 5.75). Такие частицы весьма редко встречаются в сталях без титана. Введение титана и бора в сталь незначительно влияет на прочность стали при растяжении (см. табл. 5.12). [c.306]

Влияние азота, кислорода и водорода, и эле.ментьт присутствуют в стали в виде хрупких неметаллических включений (например, окислы РеО, 510.2, АкОд, нитриды Pe4N и др.) в твердом растворе или находятся в свободном виде, располагаясь в дефектных участках металла (раковины, трещины и т. д.). Неметаллические включения, являясь концентраторами напряжений, могут значительно понизить, если они присутствуют в повышенных количествах, предел выносливости и ударную вязкость и повысить порог хладноломкости. Водород может явиться причиной образования в легированной стали флокенов — внутренних надрывов в металле. Флокены в изломе имеют вид пятен (хлопьев). Применяемая в последние годы выплавка или разливка в вакууме значительно уменьшает содержание кислорода и водорода в стали, что повышает механические свойства стали. [c.150]

Влияние азота, кислорода и водорода. Азот и кислород присутствуют в стали в виде хрупких неметаллических включений (например, окислы РеО, 5102, АЬОз, нитриды Ре4Ы и др.), в виде твердого раствора или, находясь в свободном виде, располагаются в дефектных участках металла (раковины, трещины и т. д.). Примеси внедрения (азот, кислород), концентрируясь в зернограничных объемах и образуя выделения нитридов и оксидов по границам зерен, повышают порог хладноломкости и понижают сопротивление хрупкому разрушению. Неметаллические включения (окислы, нитриды, частицы шлаков и т. п.), являясь концентраторами напряжений, могут значительно понизить, если они присутствуют в повышенных количествах или располагаются в виде скоплений, предел выносливости и вязкость разрушения. [c.153]

Положительное влияние нормализации можно связывать с некоторым измельчением зерна и перлитных колоний, а также с общим выравниванием микроструктуры по сечению заготовки. В некоторых случаях измельчение ферритного зерна не наблюдается, но происходит более равномерное распределение островков перлита [133, С.62 202]. Таким образом, влияние нормализации связано в основном с микроструктурными изменениями, если в стали отсутствуют активные нитридообразователи, в основном алюминий. Если же сталь раскислена алюминием в достаточном количестве, а горячая обработка заканчивается при высоких температурах (выше 1000° С), то нормализация, проводимая обычно в области 900° С, важна для выделения при выдержке в аустенитной области азота в виде нитрида алюминия. В обычных кипящих и спокойных сталях влияние нормализации на склонность к деформационному старению может и не проявиться, если после горячей обработки структура стали равномерная. [c.106]

Кристаллографическая текстура оказывает большое влияние на анизотропию механических свойств после ютжига. Сильно вытянутые 3ерна феррита холоднока- таного металла после рекристаллизационного отжига приобретают полиздриче-окую форму исключение составляют стали, раскисленные алюминием. В стали, раскисленной алюминием и подвергнутой горячей прокатке, при оптимальных условиях вследствие выпадения при рекристаллизационном отжиге нитрида алюминия образуются вытянутые ре-кристаллизованные зерна, что улучшает способность стали к глубокой вытяжке. [c.90]

На реальный процесс кристаллизации металла и размеры получаемых кристаллов в большой степени влияет наличие в жидком металле мельчайших посторонних частиц (неметаллических включений оксидов, нитридов и др. в стали), состояние стенок изложницы или литейной формы, температура жидкого металла в момент разливки, вибрационные и ультразвуковые колебания и другие факторы. Регулируя указанные факторы, можно изменять величину получаемых кристаллов и, следовательно, механические свойства литых металлов. Проведенные опыты и практика показали, что образование центров кристаллизации в основном зависит от наличия в металле примесей и инородных включений. На влиянии примесей на процесс кристаллизации основано широко применяемое в металлургии и литейном производстве модифицирование стали, чугуна, силумина, магниевых и других сплавов. Модифици в 0--. вание состоит в том, что в жидкий металл (сплав) вводятмель- [c.39]

Влияние азота на свойства стали. Атомарный азот растворяется преимущественно в тех металлах, с которыми он может образовывать химические соединения — нитриды. В сталях азо1 образует нитриды как с железом, так и с большинством примесей. С железом [c.234]

Влияние карбидов на свойства легированных сталей. Карбиды являются наиболее важной второй фазой большинства сталей. Содержание углерода в большинстве конструкционных сталей в 10 - 100 раз превышает содержание азота. При N s 0,008 % азот либо связьшается алюминием, образуя нитрид A1N, либо вместе с углеродом образует карбонитри-ды. Карбидообразующими элементами в сталях являются железо, марганец, хром, молибден, вольфрам, ванадий, ниобий, титан, цирконий. Они приведены в порядке возрастания их активности при образовании карбидов. Они являются переходными металлами с незаполненной полностью -электронной оболочкой атомов и поэтому активно взаимо- [c.27]

Азот может образовывать нитриды Ре4Н, Сгг , СгМ, УК, НЬН, Т1Н и др. Устойчивость нитридов в ряду Ре— Мп—Сг—V—Т1 увеличивается. Если температура диссоциации нитрида железа составляет 600—700 С, то ницридов хрома 1050—1100°С, а нитридов титана — >1200°С. Поэтому введение титана в сталь приводит к связыванию азота в прочные нитриды и препятствует образованию твердого раствора внедрения азота в а-железе, благодаря чему сопротивление высокопрочной стали коррозионному растрескиванию повышается. Аналогичное влияние оказывает алюминий, который с азотом также образует прочные нитриды. [c.140]

В дальнейшем эта теория была развита в общую теорию выделения структурных составляющих [10]. Отличительной чертой последней является положение о том, что значительные местные напряжения, ускоряя выпадение избыточной составляющей сплава, ускоряют тем самым процесс образования местных гальванических элементов. Трещины увеличиваются за счет растворения вновь образующихся анодных участков. В мягкой стали такой составляющей (выделяющейся фазой) служит нитрид железа, в аустенитных нержавеющих сталях — продукты мартенситного распада. Теория выделения избыточных составляющих сплавов объясняет также процесс травления под напряжением в том смысле, что ускоренная коррозия может происходить на гетерогенных макроучастках, образующихся при выделении избыточных составляющих под влиянием деформации. [c.600]

Все легирующие элементы уменьшают склонность аустенит-ного зерна к росту. Исключение составляют марганец и бор, которые способствуют росту зерна. Остальные элементы, измельчающие зерно, оказывают различное влияние никель, кобальт, кремний, медь (элементы, не образующие карбидов) относительно слабо влияют на рост зерна хром, молибден, вольфрам, ванадир , титан сильно измельчают зерно (элементы перечислены в порядке роста силы их действия). Это различие является прямым следствием различной устойчивости карбидов (и нитридов) этих элементов. Избыточные карбиды, не растворенные в аустените, препятствуют росту аустенитного зерна (см. теорию барьеров, гл. X, п. 2). Поэтому сталь при наличии хотя бы небольшого количества нерастворимых карбидов сохраняет мелкозернистое строение до весьма высоких температур нагрева. [c.358]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...