Трещины литейные

Трещина материала Раковина литейная Трещина литейная Вмятины от окалины Пережог [c.592]

Усадка чугуна происходит при его охлаждении в форме. В результате усадки в отливках могут образоваться раковины, пористость, горячие и холодные трещины, литейные напряжения, а также получится несоответствие размеров отливок, заданных по чертежу. Наибольший объем усадочных раковин наблюдается в чугуне эвтектического состава, а в чугуне доэвтектического состава образуется в большинстве случаев усадочная пористость. [c.156]

Заварка дефектов в ковком чугуне может выполняться после отливки до термообработки и после термообработки и механической обработки. Заваривают главным образом раковины, незначительные трещины литейного происхождения, шлаковые засоры. [c.336]

Поверхность металла, предназначенного для гуммирования, не должна иметь раковин, трещин, литейных пороков, забоин и других дефектов. [c.47]

В процессе резания с заготовки срезается слой металла, называемый припуском. Толщина припуска должна быть возможно меньшей, но достаточной для удаления поверхностных дефектов заготовки (вмятин, трещин, литейной корочки и др.) и погрешностей ее формы и размеров. [c.29]

В процессе разделки определилось, что в зоне трещины литейных дефектов металл не имеет. Характер трещины, ее направление точно по образующей цилиндра и отсутствие дефектов в металле позволили считать, что причиной разрушения была длительная цикличная нагрузка. Особые трудности выполнения ремонтных работ вызывались большой толщиной стенки, расположением трещины в очень жестком контуре цилиндра, где нельзя было ожидать компенсации внутренних напряжений, и химическим составом стали. Поэтому сварка выполнялась при об-ще.м нагреве цилиндра до 450—470° С. В процессе сварки были проведены три промежуточных отпуска при 670—680° С. Некоторое повышение температуры отпуска было вызвано наличием в стали молибдена. Сварка выполнялась электродами УОНИ-13/65. При проковке шва (чеканке) были увеличены интенсивность удара и длительность проковки. Описанная технология обеспечила получение удовлетворительных результатов при заварке сложного разрушения, расположенного в весьма жестком контуре. [c.66]

Данные (или ссылки на общие технические условия) о виде, числе, размерах и местах расположения литейных дефектов (раковин, пористости, трещин и т. п.), допускаемых на отливках без устранения, а также о дефектах, допускаемых к устранению, и способы их устранения. [c.259]

Возможность получения тонкостенных, сложных по форме или больших по размерам отливок без дефектов предопределяется литейными свойствами сплавов. Наиболее важные литейные свойства сплавов жидкотекучесть, усадка (линейная и объемная), склонность к образованию трещин, склонность к поглощению газов и образованию газовых раковин и пористости в отливках и др. [c.122]

В отливках в результате неравномерного затвердевания тонких и толстых частей и торможения усадки формой при охлаждении возникают внутренние напряжения. Эти напряжения тем выше, чем меньше податливость формы и стержней. Если величина внутренних напряжений превзойдет предел прочности литейного сплава в данном участке отливки, то в теле ее образуются горячие или холодные трещины. Если литейный сплав имеет достаточную прочность и пластичность и способен противостоять действию возникающих напряжений, искажается геометрическая форма отливки. [c.126]

Для предупреждения возникновения горячих трещин в отливках необходимо создавать условия, способствующие формированию мелкозернистой структуры обеспечивать одновременное охлаждение тонких и толстых частей отливок увеличивать податливость литейных форм по возможности снижать температуру заливки сплава и т. д. [c.126]

Литейные стали имеют плохие литейные свойства пониженную жидкотекучесть, значительную усадку (до 2,5 %), что приводит к образованию усадочных раковин и пористости в отливках стали склонны к образованию трещин. [c.165]

Магниевые сплавы имеют низкие литейные свойства (пониженную жидкотекучесть, повышенную усадку, склонны к образованию трещин) главным образом из-за большого интервала кристаллизации. Кроме того, магниевые сплавы хорошо растворяют водород (до 24 см /100 г металла), что затрудняет получение отливок без газовой пористости. Эти сплавы склонны к самовозгоранию при плавке и заливке форм. [c.169]

Для предупреждения образования усадочных раковин и пористости в массивных узлах отливок устанавливают прибыли и холодильники. Для предупреждения появления трещин в отливках используют литейную форму с высокой податливостью. Для увеличения податливости формы в формовочную смесь вводят опилки. [c.172]

Стойкость к образованию горячих трещин связана с образованием крупнозернистой транскристаллитной структуры металла шва, высокой литейной усадки кристаллизующегося металла и значительных деформаций при затвердевании. [c.126]

Существует также определенная связь между типом диаграммы состояния для двухкомпонентных сплавов и технологическими свойствами Так, сплавы типа твердых растворов имеют низкие литейные свойства (плохая жидкотеку честь, склонность к образованию трещин). Для эвтектических сплавов характерна высокая жидкотекучесть. Однофазные твердые растворы пластичны и хорошо обрабатываются давлением (прокатка, ковка, прессование), при образовании в структуре эвтектики пластичность сплавов значительно снижается. [c.42]

Литейные алюминиевые сплавы. Сплавы для фасонного литья должны обладать высокой жидкотекучестью, сравнительно небольшой усадкой, малой склонностью к образованию горячих трещин и пористости в сочетании с хорошими механически.ми свойствами, сопротивлением коррозии. [c.120]

Отливки можно изготавливать практически из всех металлов и сплавов. Механические свойства отливки в значительной степени зависят от условий кристаллизации металла в форме. В некоторых случаях внутри стенок возможно образование дефектов (усадочные рыхлоты, пористость, горячие и холодные трещины), которые обнаруживаются только после черновой механической обработки при снятии литейной корки. [c.21]

Сведения о виде, количестве, размерах и местах расположения допускаемых литейных дефектов (усадочная пористость, раковины, трещины и т, п.). Если разрешается устранение определенных дефектов, то указываются их виды и допускаемые способы устранения. [c.69]

Для предупреждения возникновения горячих трещин в отливках необходимо создавать условия, способствующие формированию мелкозернистой структуры обеспечивать одновременное охлаждение тонких и толстых частей отливок увеличивать податливость литейных форм по возможности снижать температуру заливки сплава. Для предупреждения образования в отливках холодных трещин необходимо обеспечивать равномерное охлаждение отливок во всех сечениях путем использования холодильников применять сплавы для отливок с высокой пластичностью проводить отжиг литейных отливок и т. п. [c.85]

Рис. 1.20. Литейный дефект (а) в алюминиевом сплаве, (б) зависимость амплитуды напряжения от размера этого дефекта для разных уровней прочности материала (точки), (в) зависимость амплитуды напряжения от комплекса a Nf аля двух размеров дефекта при разном среднем напряжении и (г) сопоставление результатов прогноза долговечности образцов с дефектами путем расчета длительности роста трещины Np по формулам механики разрушения с экспериментально полученной долговечностью [102]

Применительно к дефектам материала, расположенным под поверхностью, как это имеет место применительно к литейным дефектам в магниевых сплавах, ситуация становится еще более сложной в оценке предельного состояния и уровня напряжения для страгивания усталостной трещины. Необходимо рассматривать не один размер дефекта в направлении предполагаемого страгивания трещины. Дефект расположен как некоторая поверхность с развитой криволинейной границей. Для таких трещин имеет место соотношение полуосей, от которых зависит уровень КИН. [c.670]

На картере ПР-2 № Р-2881112 (далее условно № 1) трещина образовалась на перемычке у отверстия под 9-й болт. На перемычке у отверстия под 8-й болт наблюдался прямолинейный след запиловки материала. Трещин вдоль этого следа не было выявлено при металлографическом исследовании на поперечных шлифах перпендикулярно запиловке. На картере ПР-2 № Р-2882175 (далее условно № 2) трещина образовалась на перемычке у отверстия под 3-й болт, а на картере ПР-2 № Р-2792233 (далее условно № 3) образование трещины произошло в основании литейного радиуса 6 мм у болта № 3 с выходом на наружную цилиндрическую поверхность (рис. 13.9). Трещина на перемычке № 1 распространялась по всей толщине заднего фланца на глубину примерно 5-6 мм в направлении отверстия. Трещина на перемычке № 2 но стыковочной плоскости заднего фланца распространялась от основания запиловки цилиндрической поверхности и выходила на поверхность отверстия под болт. По цилиндрической поверхности эта трещина проходила по основанию запиловки примерно 2 мм и поворачивала вдоль силового потока от эксплуатационной нагрузки, распространяясь далее по неповрежденной цилиндрической поверхности примерно на 6 мм. Трещина на картере № 3 имела уголковую форму фронта, и ее длина вдоль литейного радиуса 6 мм была при- [c.676]

Рис. 13.9. Общий вид (а) расположения трещины в корпусе редуктора ПР-2 № Р-2882175 у болта № 3 по стыковочной плоскости заднего фланца и (б) по цилиндрической поверхности, а также виды трещин в картере № Р-2792233 вдоль (в) литейного радиуса 6 мм и (г) по цилиндрической поверхности

В детали из сплава МЛ5 после наработки в течение 268 ч была обнаружена трещина. Поверхность излома имела несколько зон черную, зернистую небольшую усталостную и светлук> зону долома. Поверхность излома трещины, выявленной в механическом цехе, имела строение, аналогичное первой зоне эксплуатационного излома (рис. 93). Темный цвет поверхности излома был связан с натеканием пропиточной эмали. Таким образом, основной причиной разрушения детали в эксплуатации послужила трещина литейного происхождения. [c.120]

Восстановлению подвергают пуансоны, матрицы, прижимы, ползушки, выталкиватели вытяжных, фор.мовочных, гибочных и других штампов, изготовленные из чугуна СЧ 21-40, СЧ 15-32, СЧ 24-44 меч 28-48, СЧШ и имеющие износ рабочих поверхностей, отколы, трещины, литейные ракозины и нарушение чертежных размеров при механической обработке. [c.132]

В некоторых случаях повышение стойкости швов против горячих трещин, наоборот, достигается повышением ликвирующих нримесей до концентраций, обеспечивающих получение при завершении кристаллизации сплошной пленки легкоплавкой эвтектики па поверхности кристаллита. Это может быть достигнуто легированием стали бором (0,3—1,5%). Повыи1епная литейная усадка и значительные растягивающие напряжения, действующие при затвердевании на сварочную ванну, также способствуют образовапию горячих трещин. Снижение действия силового фак- [c.287]

Мета.лл шва склонен к возниктювению трещин в связи с грубой столбчатой структурой металла шва и выделением по границам зерен легкоплавких эвтектик, а также развитием значительных усадочных напряжений в результате высокой литейной усадки алюминия (7%). [c.355]

Литейные сплавы должны обладать высокими литейными свойствами (высокой жидкотекучестью, малыми усадкой и склонностью к образованию трещин и др.) требуемыми физическими и эксплуатационными свойствами. Выбор сплава для тех или иных литых деталей явл5 ется сложной задачей, поскольку все требования в реальном производстве учесть не представляется возможным. [c.122]

Серый чугун имеет хорошие литейные свойства высокую жидко-текучесть, позволяющую получать отливки с толщиной стеикн 3— 4 мм малую усадку (0,9—1,3 %), обеспечивающую нзготовлегще отливок без усадочных раковин, пористости и трещин. [c.159]

Склонность стали к образованию усадочных раковин и пор определена на цилиндрическом образце, переходящем в верхней части в усеченный конус усадочная лористость — по ширине пористой зоны трещиноустойчивость — на приборе конструкции ЦНИИТМаша. Прибор показывает стойкость стали против 06pia30BaHHH горячих трещин, которые образуются вследствие заторможенной усадки образцов. Литейные свойства определены при температуре начала затвердевания слитка 50—70 °С. [c.10]

Склонность к образованию горячих трещин в связи с большой литейной усадкой кристаллизующегося металла, грубой столбчатой структурой сварного шва и наличием примесей. Для борьбы с горячими трещинами ограничивают содержание примесей в свариваемом металле, для измельчения структуры добавляют в металл и сваг рочную проволоку модификаторы (2г, Т , В), регулируют режимы сварки. [c.134]

Алюминиевый заэвтектический сплав АК21М2,5Н2,5 имеет ряд преимуществ, которые определяют область его применения повышенную жидкотекучесть, обеспечивающую получение тонкостенных и сложных по конфигурации отливок небольшую литейную усадку пониженную склонность к образованию горячих трещин жаропрочность, твердость и износостойкость. [c.72]

Длительная выдержка в форме с целью охлаждения до низкой температуры нецелесообразна с экономической точки зрения, так как увеличивает продолжительность технологаческого цикла изготовления отливок, В литейных цехах с малыми масштабами производства применяют естественное охлаждение на заливочной площадке. К таким производствам относятся технологии жаропрочного литья металлургического оборудования (изложницы, прокатные валки и др.). Длительность охлаждения их составляет 100 - 150 ч. Поэтому выбивку стремятся проводить при максимально высокой допустимой температуре. Она зависит от природы сплава, а также от конструкции (сложности), размеров и массы отливки. Сложные жаропрочные отливки, сююнныс к образованию трещин, охлаждают в 4юрме до 200 - 300°С. Наиболее ответственные отливки (лопатки ГТД) охлаждаются по заданному режиму в термоаате. Отливки, не склонные к образованию трещин, охлаждают до 800 -900°С. [c.345]

Сплавы А1 -Си. Эти сплавы (АЛ7, АЛ19) имеют более низкие литейные свойства, чем силумины. Поэтому их применяют, как правило, для отливок небольших деталей простой формы (арматура, кронштейны и т.д ). Имеют большую усадку, склонность к образованию горячих трещин и к хрупкому разрушению. [c.121]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

Рис. 1.19. Сопоставление экспериментальных данных (точки) с прогаозом по формулам механики разрушения для кривой усталости при разной глубине а, начальной трещины в образцах из литейного алюминиевого сплава 6082 (Al-Mg-Si) с поверхностью (S ) после литья и (SP) с полированной поверхностью [101]

Исследование литейного алюминиевого сплава СР601 с содержанием Si — 7,0 Mg — 0,43 Fe — 0,13 Ti — 0,032 Sr — 0,025 % при разной термообработке показало, что при наличии в материале литейных пор и раковин почти вся долговечность определяется периодом роста усталостной трещины [102]. С уменьшением размера раковины в направлении оси дендрита для разного уровня напряжения и асимметрии цикла имеет место совпадение определяемой расчетным путем длительности роста трещины и реализованного периода нагружения образца (рис. 1.20). Предложено рассматривать результаты испытаний образцов с дефектами в виде зависимости произведения размера дефекта на долговечность образца от напряжения. В рассматриваемых координатах усталостная кривая едина до момента перехода к пределу усталости. Его величина зависит от размера дефекта. [c.59]

Рис. 2.2 (окончание). (6) тонкие плены но поверхности границ зерен разрушенного в процессе эксплуатации штифта крепления вентиляторной лопатки двигателя ГТД-350 вертолета Ми-2, изготовленного из сплава ЭИ-481, и структура материала с дефектами типа неметаллические включения (литейные плены) в плоскости шлифа, перпендикулярно излому. Блок мезолиний h усталостного разрушения характеризует продвижение трещины за один цикл нагружения детали земля-воздух-земля [c.86]

Инициатором образования усталостной трещины в картере послужил литейный дефект в виде окисных плен и скопления рыхлот (рис. 13.3). Дефект располагался под поверхностью и едва выходил наружу. Зона дефекта в плоскости уста.лостно-го излома составила около 2 мм в диаметре. Распространение трещины было устойчивым на всем этапе формирования излома. В нем были хорошо различимы усталостные линии, которые отражают однотипное (регулярное) нагружение картера в эксплуатации с повторяющимся блоком нагрузок от полета к полету (рис. 13.4). Этот факт позволил провести оценку длительности роста трещин [c.666]

В связи с этим при оценке роли. литейных дефектов в зарождении усталостных трещин, когда они расположены на небольшом удалении от поверхности в глубине материала, используется со-отно1пение, предложенное Мураками [3]. При достижении уровня напряжения, близкого к пределу усталости материала, происходит страгивание трещины путем формирования нервоначальной зоны разрушения, площадь которой однозначно связана с пределом усталости материала. Это соотношение имеет следующий вид [c.670]

В соотношении (13.3) имеет место н.лощадь поверхности дефекта "area", которая используется вместо размера трещины. Это тоже условная величина, поскольку литейный дефект. любого магниевого сплава, являясь междендритной несплошно-стью, представляет собой развитую трехмерную поверхность. Поэтому оценка площади ведется в проекции на плоскость поверхности усталостной трещины или поверхности сформированного излома. [c.670]

Итак, зарождение трещин в перемычках фланцев картера ПР-2 происходит по двум причинам. Повторяющийся характер случаев образования трещин вдоль литейного радиуса 6 мм связан с высоким уровнем нагруженности фланца, а появление трещин в других зонах фланца в пределах существующего ресурса происходит в результате наличия в материале различного рода повреждений и дефектов. Все это указывает на необходимость внедрения периодического контроля картеров в процессе эксплуатации. Оценка длительности роста трещины показывает, что трещины могут быть эффективно выявлены, поскольку процесс распространения трещины реализуется в области многоцикловой и даже сверхмногоцикловой усталости в течение нескольких сотен полетов вертолета. [c.679]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...