Зубчатые Силы в зацеплении

На рис. 8.13 изображено взаимное расположение зубчатых колес при деформированных валах в случаях симметричного (рис. 8.13, а), несимметричного (рис. 8.13, б) и консольного (рис. 8.13, в) расположения колес относительно опор. Валы прогибаются в противоположные стороны под действием сил в зацеплении. [c.109]

Р Сила в зацеплении зубчатых колес Н [c.7]

Водило 1, вращаясь в горизонтальной плоскости, сообщает угловое ускорение е = = 400 рад/с зубчатому колесу 2, которое можно считать однородным цилиндром радиуса г = 0,1 м, массой 1 кг. Определить модуль силы в зацеплении, действующей по линии зацепления Z,. (21,3) [c.294]

Направление сил / и неизвестно. Оно может быть любым по отношению к силам в зацеплении. Поэтому реакции опор от сил и f, не совпадают с направлением реакций опор от сил в зацеплении зубчатой (червячной) передачи, и и.х определяют отдельно. [c.293]

Напряжения растяжения зубчатого венца от окружных сил в зацеплении, изменяющиеся по отнулевому циклу, [c.195]

При работе зубчатых передач возникают силы, знание которых необходимо для расчета на прочность зубьев колес, а также валов и их опор. Силы определяют при максимальном статическом нагружении внешними нагрузками, без учета динамических нагрузок, вызванных ошибками изготовления и деформацией деталей. Эти факторы учитывают соответствующими коэффициентами при определении расчетной нагрузки на передачу. Силами трения также пренебрегают вследствие их малого влияния. Силы в зацеплении определяют в полюсе зацепления Я (см. рис. 11.10) в предположении, что вся нагрузка передается одной парой зубьев. [c.245]

Если соединение нагружено поперечной силой F (рис. 6.9), не изменяющей своего положения при вращении вала (например, силы в зацеплении зубчатой передачи), то зазоры в соединении выбираются то в одну, то в другую сторону, т. е. возникают колебательные перемещения. [c.97]

Если зубчатое колесо для снижения уровня динамических сил в зацеплении и демпфирования колебаний выполнено составным (рис. 4) и между ободом и ступицей колеса установлен упругий элемент, то колебания обода по высшим формам (п 2) также можно изучать изолированно от всей системы. Объясняется это тем, что колебания обода колеса по высшим формам (л 2) не приводят к возникновению неуравновешенных динамических сил, передающихся на ступицу колеса, поэтому такие колебания происходят автономно и не распространяются по сопряженным элементам редуктора. [c.94]

Как было уже сказано, несущая способность глобоидных передач при их точном изготовлении выше, чем у передач с цилиндрическими червяками. Исходя из этого для зубчатой передачи одинаковой мощности при неизменном передаточном числе и одинаковой силовой схеме редуктора глобоидный редуктор будет иметь меньшее межосевое расстояние (расстояние между осями червячного вала и колеса), чем редуктор с цилиндрическим червяком. Равнодействующая сила, возникающая в зацеплении, обратно пропорциональна межосевому расстоянию (чем меньше межосевое расстояние, тем больше сила). Равнодействующая сила в зацеплении воспринимается подшипниками червяка и колеса. Так как межосевое расстояние у глобоидного [c.62]

Силы в зацеплении цилиндрических зубчатых передач. Для расчета валов и опор силу взаимодействия зубьев в зацеплении удобно представить в виде следующих трех составляющих [c.18]

Вектор осевой силы Fa параллелен оси колеса. Направление вектора Fa зависит от направления вращения колеса и направления линии зуба (правое, левое). Оно может быть определено по направлению проекции нормальной силы в зацеплении на ось вращения зубчатого колеса. [c.18]

Силы в зацеплении конических зубчатых передач. В конической передаче за расчетное принимают сечение на середине ширины зубчатого венца. [c.18]

Пример 2.6. Подобрать подшипники качения для опор выходного вала цилиндрического зубчатого редуктора (рис. 2.33, 2.34). Частота вращения вала и = 120 мин . Требуемый ресурс при вероятности безотказной работы 90% L oah= 25000 ч. Диаметр посадочных поверхностей вала й = 60 мм. Силы в зацеплении при передаче максимального из длительно действующих момента окружная F, = 9600 Н радиальная Fr = = 3680 Н осевая Fa = 2400 Н. Режим нагружения - II (средний равновероятный). Возможны кратковременные перегрузки до 150% номинальной нагрузки. Условия эксплуатации подшипников -обычные. Ожидаемая рабочая температура Граб = 50 °С, На выходном валу редуктора предполагается установка упругой муфты со стальными стержнями, номинальный вращающий момент по каталогу Г == 1720 Н м. Допустимое радиальное смещение соединяемых муфтой валов при монтаже А = 0,25 мм. Линейные размеры / = 120 мм / = 60 мм h = 48 мм d2 = 288 мм. [c.236]

После выбора значений Xj (см. 2.3) рассчитываются геометрические размеры зубчатых колес и коэффициент перекрытия по схемам алгоритмов, представленным на рис. 2.3, 2.4. Силы в зацеплении определяются по формулам (2.41), [стя] - до рис. 2.38. При этом окружная скорость [c.52]

Расчет конической передачи завершается определением размеров для контроля зубчатых колес по схемам алгоритмов на рис. 4.5 или 4.6 и сил в зацеплении по формулам (4.24) —(4.27). [c.93]

Силы в зацеплении зубчатых колес определяются по общим зависимостям, приведенным в 2.1. В рассматриваемых схемах планетарных передач к сателлитам не приложен внешний момент, поэтому расчет сил в зацеплении удобно производить по значению внешнего момента, дей- [c.108]

Коэффициент неравномерности нагрузки Кр и К на)- Вследствие упругих деформаций валов, корпусов, самих зубчатых колес, износа подшипников, погрешностей изготовления и сборки сопряженные зубчатые колеса перекашиваются относительно друг друга, вызывая неравномерное распределение нагрузки по ширине венца. Поясним это сложное явление па примере, учитывающем только прогиб валов. На рис. 4.28 изображено взаимное расположение зубчатых колес при деформированных валах в случаях симметричного (рис. 4.28, а), несимметричного (рис. 4.28, б) и консольного (рис. 4.28, в) расположения колес относительно опор. Валы прогибаются в противоположные стороны под действием сил в зацеплении. [c.104]

На рис. 5.4 индекс I при окружных силах опущен. При расчете сил, действующих на валы и опоры зубчатых колес, распределенную нагрузку в зацеплении обычно заменяют сосредоточенной силой, приложенной к середине зубчатого венца. Нормальную силу в зацеплении выразим через его составляющие [c.159]

Силы в зацеплении. В приработанной червячной передаче, как и в зубчатых передачах, нагрузка воспринимается не одним, а несколькими зубьями колеса. Для упрощения расчета силу взаимодействия червяка и колеса (рис. 7.7, в) принимают сосредоточенной и приложенной в полюсе зацепления П по нормали к рабочей поверхности витка. По правилу параллелепипеда F раскладывают по трем взаимно перпендикулярным направлениям на составляющие Рц, Fri, Pai- Для удобства изображения сил на рис. 7.7, а червячное зацепление разнесено. [c.204]

Пример. Подобрать подшипники качения для опор тихоходного вала косозубой цилиндрической передачи (см. примеры 4.1 и 11,1). Расчетная схема вала приведена на рис. 11.8. Данные для расчета опорные реакции = R y = 2510 Н R = 9470 Н R = 3750,7 Н осевая сила в зацеплении Fx = 715 Н частота вращения валй — 80 м,ин нагрузка постоянная, кратковременные перегрузки достигают 200 % от номинальных диаметр вала под подшипник 45 мм желаемый ресурс подшипника Lfi = 18-l(P4, что составляет половину срока службы стандартного зубчатого редуктора (36-10 ч) согласно ГОСТ 16162—78. [c.320]

Рис. 8.1. Силы в зацеплении цилиндрических зубчатых колес

Зубчатый венец подобен кольцу, толщина которого больше толщины цилиндра. Поэтому в зоне перехода кольца к цилиндру наблюдается некоторый перегиб образующих. Этому перегибу способствуют силы в зацеплении, прижимающие зубчатый венец к плоскости гибкого подшипника генератора. Силы в зацеплении сосредоточены у большой оси генератора, где контакт осуществляется по задней кромке кольца подшипника (рис. 4.6, г). Эти силы изгибают кольцо подшипника. В результате может быть случай, утрированное изображение которого дано на рис. 4.7. [c.46]

Ширину зубчатого венца у жесткого колеса обычно выполняют на 2. .. 4 мм больше, чем у гибкого колеса. Это позволяет снизить требования к точности расположения колес в осевом направлении. Толщину жесткого колеса выбирают так, чтобы максимальное радиальное перемещение под нагрузкой от сил в зацеплении [c.89]

Для выравнивания нагрузки по потокам в передачах с тремя сателлитами одно из центральных зубчатых колес следует делать само-устанавливающимся в радиальном направлении (плавающим). На рис. 5.32 показан однорядный планетарный редуктор с плавающим центральным колесом с наружными зубьями, а на рис. 5.33 — с плавающими колесами с внутренними зубьями. При малых скоростях можно сделать плавающим водило. Плавающие водила применяют только в тех случаях, когда силы в зацеплении намного превышают нагрузки, вызываемые массой водила. [c.155]

Соединения с натягом в последнее время все чаще применяют для передачи момента с колеса на вал. При посадках с натягом действуют напряжения, распределенные по поверхности соединения по условной схеме, показанной на рис. 6.5. Действующие со стороны колеса на вал окружная и радиальная силы вызывают перераспределение напряжений. В цилиндрических косозубых, конических зубчатых и червячных передачах соединения вал — ступица нагружены, кроме того, изгибающим моментом от осевой силы в зацеплении. Этот момент также вызьшает перераспределение напряжений. Вследствие такого перераспределения на торце детали напряжения в соединении вал — ступица могут оказаться равными нулю. Тогда произойдет так называемое раскрытие стьжа, что недопустимо. Посадка с натягом должна быть выбрана из условия нераскрытия стыка. [c.81]

Ширину Ьь зубчатого венца у жесткого колеса вьшолняют на 2...4 мм больше, чем у гибкого. Это позволяет снизить требования к точности расположения колес в осевом направлении. Толщину жесткого колеса принимают равной 5" 0,085 / с последующей проверкой выполнения условия максимальное радиальное перемещение под нагрузкой от сил в зацеплении не должно превьпиать (0,05...0,02)А , где —глубина захода зубьев. Для эвольвентных зубьев с узкой впадиной А (1,3...1,6)т, для зубьев с щирокой впадиной А т. [c.239]

Способы натяжения рем ней. Выше показано, что значение натяжения fo ремня оказывает существенное влияние на долговечность, тяговую способность II к. п. д. передачи. Наиболее экономичными и долговечными являются передачи с малым запасом трепня (с малым запасом F ). На практике большинство передач работает с переменным режимом нагрузки, а расчет передачи выполняют по максимальной из-возможных нагрузок. При этом в передачах с постоянным предварительным натяжением в периоды недогрузок излишнее натяжение снижает долговечность и к. п. д. С этих позиций целесообразна конструкция передачи, у которой натяжение ремня автоматически изменяется с изменением нагрузки, т. е. отношение f(// onst. Пример такой передачи показан на рис. 12.12. Здесь ременная передача сочетается с зубчатой. Шкив / установлен на качающемся рычаге 2, который является одновременно осью ведомого колеса 3 зубчатой передачи. Натяжение 2Г ремпя равно окружной силе в зацеплении зубчатой передачи, т. е. пропорционально моменту нагрузки. Преимуществом передачи является также то, что центробежные силы не влияют на тяговую способность (передача может работать при больишх скоростях). Недостатки передачи сложность конструкции и потеря свойств само-предохранения от перегрузки. [c.231]

Для радиальных шарикоподшипников осевая нагрузка Яа равна внешней осевой нагрузке, т. е. Яа=Яа< где Ра — осевая сила в зацеплении зубчатой (червячной) [юредачи. Для радиально-упорных подшипников Яа — ЭТО результирующиб осевые нагрузки на каждый подшипник, которые определяют в зависимости от расположения подшипников с учетом осевых составляющих Яа [c.425]

Венец зубчатого колеса имеет массу т = = 30 кг, радиус инерции р = 0,25 м, радиус делительной окружности R =0,3 м, радиус г = О,] 5 м. Определить усилие F одной пружины, если угловое ускорение венца е = = 40 рад/с , а сила в зацеплении Р = 800 Н. Пружины оданаковы. (251) [c.290]

Найти величину углового ускорения маховика и величину касательной силы в зацеплении маховика с рейкой 4. Все зацепления в системе считать зубчатыми. Маховик рассматривать Kair однородный диск радиуса Гг, массой рейки 4 пренебречь. При [c.172]

Усилия в зацеплении. Особешюсти расчета уси.тий планетарной передачи обусловлены распределением нагрузки по нескольким зубчатым зацеплениям (по числу сателлитов) и одновременном зацеплении сателлита с двумя центральными колесами (рис. 20.36). Принимают, что нагрузка между сатсллита.ми распределяется равномерно и силы в зацеплениях одинаковы, ТО да [c.364]

Сум.марный изгибаюнщй момент Л/ , в сечении / I При определении Л/ , принимают, что момент от консольной силы в худшем случае совпадает по направлению с суммарным моментом, найденным от действия сил в зацеплении зубчатой передачи [c.294]

Пример 22.2. По данным примера 22.1 проверить тихоходный вал редуктора на сопротивление усталости (см. рис. 6.2 и 22.8, а). Делительный диаметр зубчатого колеса < 2= 143,39 мм силы в зацеплении колеса окружная / = 2640 Н, радиальная = 980 Н, осевая Ра = Ь70 Н. Сила давления цепной передачи на вал = 2713 Н и направлена под углом 0 = = 38° к горизонту. Нагрузка на вал нереверсивная. Работа спокойная. Зубчатое колесо вращается по ходу часовой стрелки, если смотреть на него со стороны звездочки. Материал вала сталь 45, для которой по табл. 8.4 сГв = 890 Н/мм ат = 650 Н/мм а 1 = 380 Н/мм т 1=О,580 1 = = (0,58-380) Н/мм = 220,4 Н/мм1, [c.301]

Сх. б позволяет иметь ступенчатый разгон вала сначала медленное, затем быстрое вращение. Для этой цели рукоятку 1 поворачивают сначала в одну сторону. При этом поворачивается сектор 17 и коническое колесо 18 одновременно с косозубой шестерней 2. Зубчатые секторы 19 и 15 под действием осевых составляющих сил в зацеплении раздвигаются в разные сто-)оны. Звено 19 включает тормоз 2/. Дентральное колесо 2 планетарной зубчатой передачи затормаживается, и вращение от колеса 6 передается центральному колесу 24 и далее во дилу планетарной передачи 23. От водила вращение через м. свободного хода передается валу 16. Некоторое время спустя поворачивают рукоятку I в другую сторону. Секторы 43 к 15 перемещаются навстречу друг другу. Тормоз 21 выключается. Сектор 15 через шарики 3 и диск 4, включает муфту 20. Планетарная передача посредством муфты 20 блокируется и вращается как одно целое. Частота вращения вала 16 увеличивается. Далее процесс осуществляется так же, как и в сх. а. [c.284]

Положительные осевые силы направлены от вершиньл делительного конуса, положительные радиальные силы направлены к оси делительного конуса. Отрицательные величины, полученные в результате подсчета по формулам, означают, что осевые силы направлены к вершине делительного конуса, а радиальные - от оси делительного конуса (от оси вращения). Обозначения сил и крутящих моментов с индексом один штрих относятся к ведущему зубчатому колесу, а с индексом два ш- иха к ведомому зубчатому колесу. Силы в зацеплении определяют без учета сил трения. [c.76]

Соединения с натягом широко применяют на практике для передачи вращающего момента, осевой силы, изгибающего момента. При посадках с натягом на поверхности контакта действует нормальное контактное давление р, обусловленное совместными упругими деформациями деталей, которое вызывает появление на поверхности соединения сил трения, способных воспринимать внешние осевые и окружные силы. Действующие со стороны ступицы на вал окружная и радиальная силы вызывают перераспределение давления. В цилиндрических косозубых, конических зубчатых и червячных передачах соединения вал-С гупица нагружены, кроме того, изгибающим моментом от осевой силы в зацеплении. Этот момент также вызывает перераспределение давления. Вследствие такого перераспределения на торце детали давление в соединении вал-ступица может оказаться равным нулю. Тогда произойдет так называемое раскрытие [c.59]

Иногда применяется внутреннее зацепление с косыми зубьями, имеющее те же преимущества, что и в передачах внешнего зацепления. Его недостатком является трудность восприятия осевой составляющей окружной силы. Ширина зубьев ограничена воз1 южностями зуборезных станков. Распределение сил в зацеплении такое же, как у колес внешнего зацепления. К. п. Д. зубчатой передачи внутреннего зацепления вследствие лучших условий зацепления выше, чем передач внешнего заце-плення. [c.336]

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ С ЭВОЛЬВЕНТНЫМ ЗАЦЕПЖНИЕМ 2.1. Геометрия эвольвентных зацеплений Силы в зацеплении и КПД [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...