Э эллиптических подшипников

По рекомендации ЦКТИ (В. И. Олимпиева и А. В. Камского), в диапазоне руд<0,4- -0,5 МПа сегментные подшипники имеют наибольшие преимущества. Они обеспечивают устойчивость ротора при больших ПАС, чем эллиптические подшипники, в зоне руд<0,7- 0,8 МПа. Область применения эллиптических подшипников Руд = 0,5- 0,8 МПа при небольших ПАС. [c.62]

В целом ряде машин, эксплуатационные соображения или специальные условия долговечности ( 3.18 а) требуют проектирования радиальных подшипников с небольшими эксцентрицитетами (г <0,5). Таким является случай подшипников для турбин или подшипников высокооборотных машин, особенное вертикальным валом. Для небольших эксцентрицитетов, однако, устойчивость движения шипа в по дшипнике не всегда обеспечивается, как будет показано в VII главе. По этой причине обычные радиальные подшипники дают при таких режимах неудовлетворительную работу, сопровождающуюся вибрациями. Можно избежать вибраций стабилизацией движения в подшипнике, если разделить смазочный слой на два или больше секторов, работающих независимо. На этой основе осуществлены многочисленные конструктивные варианты радиальных подшипников эллиптические подшипники лимон , подшипники, образованные из трех или четырех секторов, подпшпники с продольными канавками, подшипники, образованные из нескольких качающихся или даже свободных секторов и т.д. Все эти типы подшипников можно рассчитывать с помощью результатов 4.1, так как каждый сектор работает как подшипник со вкладышем частичного охвата. [c.159]

Фиг. 4.18. — Распределение давлений в нижней половине вкладыша эллиптического подшипника.

Фиг. 4.20. — Равнодействующая давлений в эллиптическом подшипнике.

СО вкладышем полного охвата, с зазором и эксцентрицитетом По сравнению с подшипником со вкладышем полного охвата, определяемым как выше, несущая способность эллиптических подшипников вообще ниже различия возрастают по мере увеличения эксцентри- [c.163]

Фиг. 4.21. — Эллиптический подшипник с полукруглой смазочной канавкой.

С учетом вышесказанного, расчет эллиптических подшипников можно производить выборочным методом, пользуясь теми же принципами расчета, как и для обычных радиальных подшипников. Однако, расчеты довольно трудоемки их можно упрощать, рассматривая сначала только нижнюю половину вкладыша. Можно также пользоваться и результатами, содержащимися в работе [6], полученными численным интегрированием уравнения давлений для различных случаев подшипников этого типа. [c.164]

Осуществить эллиптические подшипники довольно легко, так как можно изготовить вкладыш полного охвата с радиусом и затем разрезать его на две половины, исключая центральную часть, равную 2 ва-Регулирование зазора с при сборке является, однако, нелегким делом, которое если не выполнить достаточно точно, может привести к неполадкам в работе. В то же время отметим, что эти подшипники можно использовать только в случаях, если нагрузка постоянна по направлению или имеет незначительные колебания вокруг некоторого заданного направления. [c.164]

Для улучшения условий стабилизации движения шипа в подшипнике можно усилить эффект эллиптического подшипника (фиг. 4.17) путем осуществления вкладыша из трех секторов, как на фиг. 4.24. [c.165]

Расчет этих подшипников проводится следуя тому же методу, как и для эллиптических подшипников. В частности, нагрузка под- [c.165]

Наконец, вариантом подшипника фиг. 4.24 является подшипник, образованный из трех несимметричных секторов, имеющий нижний сектор такой же, как и у эллиптических подшипников (фиг. 4.25). Работа этого подшипника близка к работе эллиптических подшипников и, особенно, подшипников типа, представленного на фиг. 4.21. [c.166]

Фиг. 7.7 — Конструктивные решения для устранения вибраций а — эллиптический подшипник б — подшипнике секторами в, г—трех-и четырехсекционные подшипники.

Различие вертикального и горизонтального зазоров (Ag < 2Aj) создает повышенную анизотропию эллиптического подшипника податливость масляной пленки в вертикальном направлении в 5—10 раз меньше податливости в горизонтальном направлении. Эта особенность эллиптических подшипников придает системе ротор—подшипники повышенную динамическую устойчивость. [c.299]

Каждая точка ротора вращается вокруг касательной (е — на рис. 216) к упругой линии вала с угловой скоростью оз. При наличии тех или иных возбуждающих сил упругая линия может вибрировать в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. В результате сложения колебаний каждая точка упругой линии может иметь прямолинейную, эллиптическую или круговую траекторию двил ения. В последнем случае упругая линия вращается с угловой скоростью П вокруг геометрической оси вала, т. е. вокруг прямой линии АВ, проведенной через центры подшипников. 322 [c.322]

Вычисление этих шести неизвестных величин аналитическим путем связано с интегрированием сложных дифференциальных уравнений, приводящих к эллиптическим функциям. Решение уравнений дано Е. Лагранжем и С. Ковалевской. Выше было отмечено, что ось вращения йо меняет свое положение, а вектор кинетического момента сохраняет его. Следовательно, если ось вращения удерживать с помощью подшипников, то вектор К вынужден будет менять свое положение, что вызовет реакции в подшипниках. Это явление получило название гироскопического давления. Если тело имеет неподвижную точку О и ось динамической симметрии (гироскоп), то вращение происходит только вокруг оси инерции J , поэтому со = 0 Q = 0 х = О и /И = О, вследствие чего уравнение (103) принимает вид [c.204]

Рис. III.14. Опорные подшипники а — эллиптический б— сегментный

Для наиболее распространенных типов гидродинамических подшипников статические и динамические характеристики вычислены и затабулированы. В табл. 2 приведены данные для обыкновенного цилиндрического подшипника (рис. 31, а) с рабочей дугой 150°, относительной длиной 1/2R = 1, а в табл. 3 — для так называемого эллиптического подшип ника (рис. 31, б) с коэффициентом формы m = е/Д = 0,75 1/2R = 1. [c.162]

У величение размера галтели иногда мешает правильному функционированию детали. Например, невозможно увеличить радиус перехода между щекой и шейкой коленчатого вала, так как он оказался бы на площади подшипника. В этих случаях можно использовать внутреннюю выточку, показанную пунктиром на рис. 16.3, а также на рис. 12.15, в. Радиус в точке максимального сечения увеличен, а в поперечном сечении уменьшен незначительно или оставлен без Изменения. Внутренняя выточка может иметь или круговую, или эллиптическую форму. Правильную форму легче всего определить с помощью оптического метода. Обычное определение нагрузки и напряжений иногда бывает достаточным для приблизительного определения подходящей формы галтели. [c.430]

ВЛИЯНИЕ ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕНИЯ 3. Характеристимп эллиптического подшипника [c.163]

Прибор, схематически изображенный на фиг. 12.10, можно использовать и для исследования вибраций в подшипнике, путем записи траектории центра шипа на фотопленке. Так, на фиг. 12.12 дается движение шина в зависимости от числа оборотов у эллиптического подшипника с X = 1, = 0,09 мм, Са = 0,22 мм, = 1,65кг/см2 до образования самовозНуждающихся колебаний. [c.434]

Если в рабочем диапазоне подшипника имеет место потеря гидродинамической устойчивости (линия 1), то либо изменяют рабочий диапазон подшипника, либо, если это нецелесообразно, применяют различные конструктивные решения, выводящие критическую частоту из рабочего диапазона. Одним из таких решений является использование эллиптических или многоклиновых подшипников. Эллиптический подшипник - это подшипник, изготовленный со смешенными внутрь подшипника центрами. В этом случае при смешении центра вала к верхнему вкладышу на нем возникает гидродинамическое давление, возвращающее вал к центру подшипника, а следовательно, уменьшающее отклонение центра вала в подщипнике (щфиховая прямая 2) [c.208]

На практике наблюдаются случаи, когда работа подшипника в режиме жидкостного трения ста1ювится неустойчивой и сопровождается вибрацией цапфы. Вибрация свойственна главным образом быстроходным и легконагру-женпым подшипникам. Одним из признаков возможности образования вибраций является малое значение х (порядка 0,5). Разработано несколько способов устранения вибраций эллиптическая расточка вкладышей, применение сегментных подшипников, изменение места подвода смазки и т. д. [371. [c.283]

На рис. 203 представлены способы перекрытия галтелей повышенной прочности при установке насадных деталей, например подшипников качения, имеющих небольщой радиус закругления или фаску на входе. В случае круговых галтелей больщого радиуса и эллиптических галтелей эти приемы сводятся к установке промежуточных шайб 1 с выемками под галтель. [c.331]

Дпухклиновые подшипники с ли.моннымн 24), эллиптическими (25) пли овальными (26) отверстиями применяют редко и только при нагрузке постоянного направления, так как они гасят колебания только в направле-пни. малой оси отверстия и, наоборот, способствуют возникновению колебаний вала в направлении большой оси. [c.410]

Окружная скорость шариков максимальна в эквагориальнон плоскости симметрии АЛ подшипника (рис. 501.я) и достигает очень больших значений (50—100 м/с). По мерс прпб.лиження к оси вращения шариков скорость падает, становясь равной нулю на по.чюсах шариков. Д.чя уменьшения потерь на трение целесообразно фиксировать шарики в гнездах на участках т, близких к полюсам, а на участках п делать разгружающие выборки. Тот же результат достигается путем придания гнездам эллиптической формы (вид б). [c.540]

Пример 102. Предполагая статическое действие нагрузки для радиального однорядного шарикового подшипника (рис. 605), определить размеры эллиптической площадки контакта наиболее нагруженного шарика с дорожками качения внутреннего и наружного колец и наибольшее напряжение на площадке контакта. Размеры подшипника внутренний диаметр d= 30 мм, наружный диаметр D = 280 мм, ширина В = 58 мм, диаметр шарика = 44,5 мм. Радиус наименьшей окружности дорожки качения внутреннего кольца J b = 80 мм. Радиус наибольшей окружности дорожки качения наружного кольца Ян = 125 мм. Радиус поперечнбгб профиля дорожки качения г = 23,4 см. Наибольшее расчетное давление на шарик Р = 4000 кгс. Материал шариков и колец — хромистая сталь. Модуль упругости Е = 2,12 10 кгс/см , коэффициент Пуассона р = 0,3. Допускаемое значение для наибольшего напряжения в месте контакта [о1,(о т, = 50 ООО кгс/см . [c.658]

Опорные подшипники. До перехода к строительству современных сверхмощных турбин практические задачи достаточно надежно решались на базе гидродинамической теории смазки при ламинарном течении. Вкладыши подшипников имели эллиптическую расточку. Зазоры А по горизонтальной оси делались приблизительно в два раза больше, чем верхний зазор Amin (при /ш 300- -- 360 мм Дт1п 0,7 мм). Поверхности верхней и нижней половин вкладыша были цилиндрическими с радиусом Ro, причем радиальный зазор Ra — = А и Amin = А — е, где е — смещение центров (рис. П1.14, а). Характерный параметр этих подшипников —коэффициент формы т — А1г. В рабочем состоянии центр О смещен на величину е. [c.61]

Шатун (рис. 14) служит для передачи усилия от поршня кривошипу. Чаще всего это стальной стер>йень двутаврового или эллиптического сечения. Малая головка шатуна соединяется с поршневым пальцем (чаще всего через бронзовую втулку, но иногда и через игольчатый подшипник), а большая — с кривошипным пальцем коленчатогр вала (чяпт,е всего с помощью роликового подшипника, но иногда и подшипника скольжения). [c.19]

Ротор ГТУ опирается на два подшипника с эллиптической расточкой. Он сварен из штампованных дисков без центрального отверстия, изготовленных из ферритной стали (12 %-ный Сг с добавками Ni, Мо, V). Корпус турбогруппы выполнен с горизонтальным разъемом. Привод электрогенератора осуществлен с холодной стороны компрессора. [c.244]

Результаты исследования на аналоговой установке ЭМУ-10. Рассмотрим питатель с инерционным вибратором для создания эллиптических колебаний, характеризующийся следующими параметрами масса грузонесущего органа Мо = 1500 кг коэффициент вязких сопротивлений упругой системы С = 200 кгс с/м, коэффициент тренпя в подшипниках вибратора л = 0,007 коэффициент сопротивления вращению ротора двигателя qg = 0,СЮ5 кгс м с диаметр вала вибратора d = 0,1 м ре-зонаьсная частота колебаний питателя со = 17,03 рад/с. [c.386]

Эффективным средством повышения устойчивости является применение упругодемпферных опор, специальных подшипников с выраженными анизотропными свойствами, например эллиптических, а также подшипников, у которых циркуляционные силы отсутствуют (с подвижными вкладышами). [c.506]

Существенно увеличивает прочность вала при изгибе перекрытие шеек, особенно при тонких и узких щеках (рис. 4, г). При степени перекрытия Аа =+0,2 (рис. 4, 5) снижение напряжения может составить 20—30%. В двигателях с малым ходом поршня, особенно при положительном перекрытии, канал в шатунных шейках приходится делать наклонным (рис. 4, е) или эксцентричным (рис. 4, ж). Эксцентричное сверление предпочтительнее, так как дает возможность еще снизить напряжение в галтели перехода к щеке снижение это может составлять при изгибе около 5%, при кручении около 10%, оптимальная величина относительного эксцентриситета e/d составляет около 0,05. Для снижения концентрации напря->йений в зонах галтелей коленчатых валов могут быть использованы те же приемы, что и для, прямых валов. В ответственных случаях галтель описывают двумя радиусами, применяют также эллиптическую (рис, 4, з) или параболическую (рис. 4, и) галтели. Так как в этих случаях сильно умень-ша гтся рабочая длина шейки, то целесообразно выполнять галтель с поднутрением в щеку или шейку (рис. 4, к). При малой толщине щеки поднутрение обычна не применяют из-за ослабления щеки. Поднутрение в шейку может дать снижение напряжений в местах перехода на 20—40%, однако уменьшает опорную поверхность шейки. Масло для смазки шатунных подшипников обычно подается под давлением от коренных подшипников через сверления в щеках. В этом случае шейки оказываются ослабленными поперечными отверстиями, вызывающими [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...