Никель — Сварка на сварку

Высокой химической активностью при сварке отличаются и другие цветные металлы алюминий, магний, медь, никель и сплавы на их основе. Качество их защиты обеспечивается инертными газами, а также специальными электродными покрытиями и флюсами. [c.40]

Кроме обычных углеродистых сталей, которые подвергаются обезуглероживанию, все исследованные жаростойкие материалы довольно хорощо противостояли воздействию чистого натрия или натрий-калиевого сплава. Таким образом, титан, цирконий, ниобий, тантал, молибден, вольфрам, легированные стали, никель и сплавы на никелевой основе можно уверенно использовать в качестве конструкционных материалов в контакте с натрием при температуре около 800° С. Чистые сварочные швы, выполненные на обычном оборудовании для аргоно-дуговой сварки, стойки в этих условиях так же, как и основной металл. Обработка поверхности оборудования в данном случае повышает его коррозионную стойкость незначительно. [c.319]

Анализ на содержание никеля производится с целью недопущения случаев ошибочного использования высоколегированных хромоникелевых присадочных материалов (с содержанием никеля свыше 4%) аля сварки издел( й из хромистой стали. [c.575]

Значительной химической активностью отличаются и другие цветные металлы алюминий, магний, медь, никель и сплавы на их основе. При сварке их защиту от взаимодействия с воздухом, а также защиту расплавленных сталей и сплавов на основе железа обеспечивают инертные газы, специальные флюсы и электродные покрытия. [c.54]

Сварка в среде защитных газов никеля и его сплавов обеспечивает высокое качество сварных соединений, отвечающих эксплуатационным требованиям. Дуговую сварку вольфрамовым электродом выполняют на прямой полярности с применением аргона первого сорта и без присадочного или с присадочным (чаще всего проволока НМц 2,5) металлом. Сварку рекомендуют проводить на медной подкладке или с защитой корня шва аргоном, с соплами горелок, как при сварке титана. Сварку никеля осуществляют при минимально возможной длине дуги, повыщенных силе тока и скорости сварки. [c.464]

Выделение карбидных фаз (карбидов хрома) наиболее часто приводит к появлению межкристаллитной коррозии. На стойкость стали к межкристаллитной коррозии влияют углерод, азот, хром и никель. Минимальное содержание углерода, не вызывающее склонности к МКК и позволяющее проводить сварку на достаточно больших сечениях, принимают равным 0,03 7о- Для устранения склонности к МКК при более высоком содержании углерода в состав сталей вводят сильные карбидообразователи — титан или ниобий. Азот может снижать склонность аустенитных сталей к МКК, что связывают с воздействием его на снижение активности углерода [100, 161]. При повышении содержания хрома растворимость углерода уменьшается, что должно облегчать выделение карбидов. Однако повышение концентрации хрома в аустените снижает склонность стали к межкристаллитной коррозии. Это можно объяснить тем, что при более высокой концентрации хрома, зоны вокруг выделившихся карбидов в меньшей степени обедняются хромом и поэтому являются более коррозионностойкими. Никель, уменьшая растворимость углерода в аустените,. повышает склонность стали к МКК. Более подробно процесс межкристаллитной коррозии рассмотрен в гл. IV. [c.179]

Взрывная сварка. Сущность способа заключается в использовании для сварки металлов энергии взрыва, осуществляемой применением взрывчатки. На соединяемые поверхности мгновенно действует образующаяся при взрыве упругая, ударная волна с давлением на металл до 70 тыс. атмосфер, под действием которой происходит прочное соединение свариваемых частей. Поверхность в месте сварки получается волнистой, что увеличивает прочность соединения. Сварка ведется без подогрева свариваемых частей. Наиболее прочное соединение получается в условиях вакуума, устраняющего наличие воздушной прослойки между свариваемыми частями. Этим способом сваривают и разнородные металлы, например, медь со сталью, никель со сталью, медь с алюминием, титан с ниобием и другие трудно поддающиеся обычной сварке металлы. При испытании прочности сварки на срез разрушение основного металла происходит раньше, чем разрушение шва. Этот вид сварки проводится пока в лабораторных условиях. [c.319]

Электронно-лучевая сварка находит широкое применение при изготовлении небольших деталей из тугоплавких химически активных металлов (вольфрама, тантала, ниобия, циркония, молибдена и др.), а также из нержавеющей стали, алюминия, никеля и сплавов на их основе. Для легкоиспаряющихся металлов и сплавов применяют сварку импульсным лучом. Современное оборудование позволяет сваривать изделия толщиной до 100 мм. [c.228]

При сварке никеля и его сплавов необходимо, чтобы свариваемый металл был чистым. При долгом хранении никеля и медноникелевых сплавов в заводской атмосфере на них образуется налет, содержащий серу. Этот налет не снимается при обезжиривании и требует механической зачистки перед сваркой, на [c.181]

При сварке трением [72] изделий из силавов циркония со сплавами никеля, которые применяют в конструкциях ядерных реакторов, необходимо, чтобы энергия, выделяемая в контакте при трении, была до 5,3 кет на 1 см свариваемой площади, а усилие сжатия в процессе трения и осадки 700—5600 кПс.ч . Рекомендуется проводить сварку на жестких режимах с продолжительностью всего процесса менее 10 сек. [c.371]

Электроды для сварки на постоянном токе обратной полярности никеля, нихрома и никельмолибденового сплава [c.228]

ФЛЮСЫ ДЛЯ СВАРКИ НИКЕЛЯ И СПЛАВОВ НА ЕГО ОСНОВЕ [c.374]

Составы флюсов для электрошлаковой сварки никеля и сплавов на его основе, % [c.498]

II. В условиях сварочного нагрева проблема физико-химической и термомеханической совместимости компонентов формулируется не менее остро, чем при производстве КМ. Влияние сварки на структурные изменения в КМ можно рассмотреть на примере соединения, образующегося при проплавлении дугой волокнистого КМ поперек направления армирования (рис. 12.1). Если металл матрицы не обладает полиморфизмом (например, алюминий, магний, медь, никель и др.) то в соединении можно выделить четыре основные зоны 1 - зона, нагреваемая ниже температуры возврата матрицы (по аналогии со сваркой обычных материалов этот участок может быть назван основным) 2 - зона, ограниченная температурами возврата и рекристаллизации металла матрицы (зона возврата) 3 - зона, ограниченная температурами рекристаллизации и плавления матрицы (зона рекристаллизации) 4 -зона нагрева выше температуры плавления матрицы (сварной шов). Если матрицей в КМ являются сплавы титана, циркония, железа и других металлов, имеющих полиморфные превращения, то в зонах 3 к 4 появятся подзоны с полной или частичной фазовой перекристаллизацией матрицы. [c.170]

Распределение концентрации в сварном соединении медь— УДП никеля —медь приведено на рис. 3.18. Представлено распределение диффузионной активности как в самом промежуточном слое, так и в соединяемых медных пластинах. Видно, что изотоп никеля, находящийся на контактной поверхности 7, во время сварки диффундирует через всю толщину промежуточного слоя. Это согласуется с особенностями диффузии в УДП, где малые концентрации диффундирующих веществ проникают на значительную глубину вдоль поверхностей раздела (соответствующие кривые диффузионного распределения характеризуются вытянутыми хвостами , которые наблюдаются и в рассматриваемой сварной зоне). [c.95]

Сварка легированной стали находится в большой зависимости от ее химического состава, при этом основное значение имеет количественное содержание углерода. Легирующие добавки влияют на свариваемость слабее углерода. Влияние легирующих примесей неодинаково, например, хром и марганец способствуют образованию трещин больше, чем никель. Благоприятно действует на свариваемость присадка титана. [c.191]

Сварка никеля и сплавов на никелевой основе [c.284]

Однако несмотря на высокую пластичность, никель с трудом поддается сварке. Причинами этого является большая склонность швов к образованию горячих трещин и пор и образование при высоких температурах пленки окиси никеля, имеющей температуру плавления 1650°. Никель образует с серой легкоплавкую эвтектику, которая при содержании больше 0,025 "о серы располагается по границам зерен и в процессе кристаллизации металла шва приводит к возникновению горячих трещин. [c.284]

Однако, несмотря на высокую пластичность, никель с трудом поддается сварке из-за большой склонности швов к образованию горячих трещин и пор и при высоких температурах — пленки окиси никеля, имеющей температуру плавления 1650°. Причинами порообразования в швах при сварке никеля является высокая растворимость газов при высоких температурах и [c.343]

Предела прочности повышается чувствительность материала к концентрации напряжений. Суш,ественную роль в процессе нивелирования могут играть остаточные напряжения. Поскольку их величина определяется пределом текучести, то при переходе к более прочным сталям остаточные напряжения возрастают, усиливая соответственно свое влияние на выносливость соединений. Определенную роль могут играть и металлургические факторы, обусловленные сваркой. На границе сплавления основного металла и металла шва существенно снижается содержание углерода, никеля и других легирующих элементов. При этом использование электродных проволок, легированных никелем, кремнием, молибденом и др., не приводит к изменению химического состава металла этого участка, так как время взаимной диффузии между жидким металлом сварочной ванны и жидкой прослойки у границы сплавления весьма незначительно. [c.117]

На сварку листовых и оболочковых конструкций химического аппаратостроения распространяется отраслевая нормаль ОН-26-01-71—68. Нормаль регламентирует конструктивные элементы подготовки кромок различных типов сварных соединений из углеродистой, низколегированной, высоколегированной, коррозионностойкой и двуслойной сталей, алюминия и его сплавов, меди, латуни, никеля и титана, задает рекомендуемую технологию различных способов сварки и соответствующие присадочные металлы, электроды, флюсы, инертные газы и пр. Параметры сварки, рекомендуемые нормалью, геометрические и физические величины, определяющие качественное протекание процесса, подлежат контролю как перед сваркой, так и в процессе сварки. Все 100% длины стыков проверяют непосред- [c.233]

Общие закономерности проплавления и формирования переходных зон и неблагоприятных мартенситных участков при сварке аустенитными присадочными материалами подтверждаются экспериментальными данными (рис. 11.5, И.6). На рис. 11.5 видно, что повышение содержания аустенитообразующего никеля в металле шва заметно уменьшает мартенситную зону в участке сплавления его с перлитной сталью и практически не влияет ка размер зоны сплавления при тех же условиях сварки. На [c.293]

Вследствие растворимости в расплавленных элементах их окислов (например, N 0 в никеле) образовавшийся в какой-то период окисел, растворяясь в ванне, не взаимодействует более с восстанавливающими газами, приводя в конечном счете к окислению сварочной ванны. Степень этой окисленности тем меньше, чем меньше р. Но при уменьшении р, как показано выше, в пламени появляется повышенное количество свободного водорода, что может отрицательно сказаться на сварке некоторых металлов (см. 20). [c.82]

Для уменьшения опасности образования указанных трещин рекомендуется вести сварку на минимальной погонной энергии, в качестве присадочного металла применять никелевый сплав МНЖ 5-1 или бронзу БрАМц 9-2. Наличие никеля и алюминия снижает активность воздействия жидкого металла в микронадрывах на стали, что уменьшает опасность образования глубоких трещин в стали. [c.506]

Однако механизм вредного влияния никеля нельзя сводить к его аустенитизирующему действию. Вероятно, более опасным свойством никеля является его способность соединяться с серой и давать легкоплавкий сульфид, имеющий температуру плавления всего 644°С (эвтектика Ni—NigSg плавится при 625" С, рис. 78, г), а также давать легкоплавкое соединение с кремнием, ниобием и бором. Уместно напомнить, что возбудитель горячих трещин при сварке углеродистых сталей — сульфид железа -— гораздо более тугоплавок (1189° С, эвтектика Fe—FeS затвердевает при 985° С). Образование сульфида никеля происходит, очевидно, на границах зерен. Этому способствует склонность серы к ликвации и повышение содержания никеля у поверхностей кристаллов аусте-нита, обусловленное характером кристаллизации системы Fe—Сг— —Ni—Мп. Вредное влияние никеля проявляется и в аустенитиза-ции структуры шва, т. е. в утолщении межкристаллитных про- [c.196]

Кроме хрома и никеля, на характер структуры металла шва влияют еще и другие легирующие и сопутствующие элементы. Обобщенное влияние элементов-аустенитизаторов н элемеитов-ферритизаторов Шеффлер выразил эквивалентом никеля и эквивалентом углерода . Позже другими авторами было учтено влияние еще ряда элементов. Полученные ими данные согласуются редко, поскольку не всегда могут быть воспроизведены одинаковые условия опытов. Диаграмма, построенная Шеффлером, действительна только для условий ручной дуговой сварки. При сварке в аргоне вольфрамовым или плавящимся электродом диаграмма пригодна для приближенных оценок, а при сварке под флюсом, при электрошлаковой сварке и при контактной сварке может служить лишь как сугубо ориентировочная. [c.58]

Для сварки алюминированных металлов предложено несколько способов. Из них необходимо отметить дающий хорощие результаты способ сварки на распространенном в алектровакуумнюй промышленности оборудовании двумя равными по величине импульсами тока, из которых первый подготавливает даверхность, разрушая пленку окиси и расплавляя алюминий, а второй производит сварку в контакте освобожденного от покрытия железа или никеля (2 400 а при давлении на электродах 4 кг для сварки алюминированного железа 6=0,2 мм с алюминированным железом той же толщины и 2 600 а при том же давлении для сварки алюминированного никеля с алюминированным железом тех же толщин). [c.350]

Возможно применение УЗС в производстве аккумуляторов. Для приварки токоотводов к сеткам из различных сочетаний материалов (никель—никель, никель—сталь, сталь—сталь) в настоящее время используются машины для контактной электрической сварки. Однако при электрической сварке на наружных поверхностях сварных точек остаются микровключения меди от электродов. Эти микровключения вредно влияют на работу аккумуляторов, вызывая прорастание между пластинами, саморазряд и преждевременный выход их из строя. [c.138]

Тантал не сплавляется с м.едью при любых температурах, и следовательно, пайка тантала является пока не решенной задачей. Пайка серебро. м. на воздухе пр.оизводится иногда в. ванне из расплавленного фторотанталата калия. Для вакуумной пайки применяется покрытие толстым слоем никеля или платины. Точечная. сварка на воздухе, дуговая oвa pкa в четыр еххлор И- [c.214]

Чтобы уменьшить опасность образования в стали трещпн, рекомендуется вести сварку на минимальной погонной энергии, в качество присадочного металла применять никелевый снлав МНЖ5-1 или бронзу Бр. АМц 9-2. Наличие никеля п алюминия в жидком металле снижает его поверхностную активность, что уменьшает опасность образования глубоких трещин в стали. [c.220]

ЭШС никеля и сплавов на его осноие. По технологии и технике сварки никель и его сплавы близки к стали, особенно коррозионно-стойкой. [c.497]

При длине рабочего участка нагревателя 10 мм скорость сварки меняется в пределах 11,7—2Ъ,2 мм сек (0,7—1,5м1мин). Применение инструментов, изготовленных из коррозионно-стойкого металла, например из серебра, никеля, поверхность которых после длительной сварки остается гладкой, дает возможность повысить скорость сварки без опасного для материала перегрева поверхности. Давление сварки на качество соединения большого влияния не оказывает. [c.110]

Графитизирующее действие элементов при сварке значительно слабее, чем при производстве чугунных отливок. Наибольшее графитизирующее действие в условиях сварки оказывает углерод и в меньшей степени кремний. Для предупреждения образования в шве ледебурита необходимо обеспечить повышенное содержание в нем углерода и кремния по сравнению с их содержанием в обычном литейном чугуне (рис. 9-16). Влияние никеля и меди на гра-фитизацию в условиях больших скоростей охлаждения выражено слабо. Такой карбидообразующий элемент как марганец при содержании его до 1,0—1,2% оказывает специфическое влияние на процесс графитизации. [c.503]

Интенсификацию диффузионных процессов обеспечивают промежуточные слои, наносимые на свариваемые поверхности напылением в вакууме. Толщина напыленного слоя составляет от нескольких долей микрометра до десятков микрометров. Такие слои имеют мелкозернистую структуру. Они растворяются в свариваемых металлах и не оказывают существенного влияния на прочность сварного соединения. При сварке вольфрамониобиевого сплава ВН-3 в качестве материала для промежуточного слоя применяют никель, обладающий малой растворимостью в ниобии. При температуре 1100°С коэффициент диффузии никеля в ниобии на три порядка меньше, чем у ниобия в никеле. Параметры режима сварки таковы Т = 1000 °С, Р = 20 МПа и г = 30 мин. Предел прочности соединения составляет 0,9 предела прочности основного свариваемого материала. [c.24]

Перед сваркой на соединяемые детали наносили никелевое гальваническое покрытие толщиной 8... 10 мкм, а затем слой порошка формиатного никеля. Сварку проводили в вакууме при температуре 540...580 °С (с изотермической вьщержкой в течение 10 мцн) и давлении 10 МПа. Довольно низкая температура сварки обеспечена благодаря применению порошка с повышенной дисперсностью и дефектностью кристаллической структуры, который активно спекался уже при температуре 300 °С. [c.33]

Получение высококачественного соединения титана с медью возможно при сварке только через порошки никеля Т = 850°С, 10 МПа, / = 1 ч). В зоне такого соединения видимые дефекты отсутствуют, а предел прочности сварного шва = 80 МПа. При сварке на данном режиме без промежуточного слоя = 30 МПа, и лишь специальная обработка поверхности (дополнительное шлифование, полирование и травление) позволяет повысить предел прочности до Ов = 98 МПа. Металлографическим анализом в приконтактной зоне выявлена грубоигольчатая мартенситоподобная а -фаза — результат структурного превращения вследствие пластической деформации приповерхностной области титана. [c.34]

Возможно также использование спиртового раствора поливи-нилбутираля, с помощью которого готовят суспензию из УДП никеля. После нанесения на поверхность детали жидкая масса равномерно растекается, спирт испаряется на воздухе, и на свариваемой поверхности остается равномерный слой УДП. В процессе сварки при Т > 200 °С поливинилбутираль разлагается и полностью испаряется из зоны соединения. [c.36]

Рис. 3.7. Влияние времени сварки на предел прочности сварных соединений армко-железа, полученных через УДП формиатного никеля при постоянном давлении 10 МПа и температурах 400 (/), 500 (2) и 600 (3) С

Окалиностойкие стали Х25Н12, Х25Н20 и др. содержат больше хрома (в среднем до 25%) и никеля (в среднем до 20%). Они склонны давать при температуре 850—950° горячие трещины. Для сварки этих сталей применяют электроды, содержащие титан, ниобий, молибден, способствующие образованию мелкозернистой структуры металла шва. Рекомендуется производить послойную проковку швов в процессе сварки после сварки подвергать изделие термообработке со скоростью нагрева 100—130° в час до 950—1100° и последующим быстрым охлаждением. Сварку ведут на постоянном токе обратной полярности 35—40 а на мм диаметра проволоки электрода. Используют обмазки ЦЛ-8, ЦТ-1, ЦТ-7А, ЦТ-12А, НИИ-48. [c.170]

МРК-4001 и МРК-10001 (рис. 69) предназначены для герметизации корпусЬв полупроводниковых приборов из ко-вара, никеля и стали. На машине МРК-4001 периметр свариваемых корпусов равен 22—55мм, на машине МРК-1001— 55—100 мм. Сварка ведется однополярными импульсами тока. Машина МРК-16003 предназначена для герметизации силовых полупроводниковых вентилей диаметром 30—50 мм. Сварка может вестись одним или двумя однополярными импульсами тока. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...