Критическая степень деформации сплавов

Прочность удельная 5 Кривоухова формула 274 Критическая степень деформации сплавов 136 [c.773]

Критическая степень деформации сплавов 5—136 Критическая точка 2 — 38 Критические нагрузки для сжатых монолитных стержней 3 — 309 Критические силы в расчетах на устойчивость 3 — 309, 319 Критическое состояние 2 — 37 Кромки — Подготовка под сварку газовую 5 — 201 — Подготовка под сварку электродуговую 5 — 225 --- листовых деталей стальных конструкций — Обработка 5 — 239 [c.434]

Особенностью диаграмм рекристаллизации III рода ряда жаропрочных сплавов на никелевой и железной основе является наличие двух максимумов величины зерна, из которых первый связан с рекристаллизацией после критической степени деформации, а второй — в области степеней деформации 20—40%—со вторичной рекристаллизацией, вызванной стабилизацией большинства зерен дисперсными частицами. [c.386]

Результаты рассмотренных выше опытов послужили основой для разработки метода повышения жаропрочных свойств широкого круга металлов и сплавов путем механико-термической обработки. Этот метод заключается в следующем [56]. После стандартной термической обработки металлы и сплавы подвергают дополнительному деформированию (растяжению, прокатке и др.) до критической степени деформации, составляющей 0,2—3%, при температуре, не превышающей температуры начала рекристаллизации, а затем выдерживают при этой температуре в течение 20—50 час. без нагрузки. [c.32]

Критическая степень деформации металлов и сплавов e j, я= [c.134]

С увеличением скорости деформации критическая степень деформации смещается в сторону меньших деформаций, в сталях и сплавах типа нихром образуется более крупнозернистая структура и более быстро завершается рекристаллизация. [c.135]

Листы из сплавов Д1, Д16, В95, упрочненные нагартовкой поело закалки или после закалки и старения, отжигу подвергать не рекомендуется, так как степень деформации при нагартовке не превышает 10%, т. е. находится в области критической степени деформации, вызывающей образование крупного зерна при сравнительно медленном нагреве при отжиге [c.70]

Величина зерна деформируемых алюминиевых сплавов была определена после отжига при температуре 500° С в течение 3 час. Как показывают кривые, все сплавы в той или иной мере имеют интервал критической степени деформации, в пределах которого наблюдается сильный рост зерна. [c.466]

Интервал критических степеней деформации, с уменьшением скорости деформации алюминиевых сплавов и с повышением температуры деформации, сильно смещается вправо относительно оси. [c.467]

При этом область критических степеней деформации для указанных выше сплавов, в зависимости от применяемого оборудования, находится в следующих пределах (в <>/о) [c.467]

Критические степени деформации алюминиевых и магниевых сплавов [21 [c.136]

Сплав Интервал критических степеней деформации в °/о при обработке [c.136]

Небольшие степени деформации ( 2—10%) являются критическими и приводят к значительному росту зерна, особенно при высоких температурах. В табл. 80 приведены критические степени деформации для некоторых титановых сплавов. [c.154]

Ковка высоколегированных жаропрочных сталей и сплавов 503—516 — Влияние режима на ударную вязкость 510 — Влияние структуры на механические свойства 509 — Влияние ЭШП на качество металла 506 — Зависимость ковочных свойств от способа выплавки 505 — Зависимость критической степени деформации от температуры 514 — Ка- [c.561]

Степень деформации, при которой происходит скачкообразный рост рекристаллизованных зерен, называют критической степенью деформации. Для различных металлов и сплавов критическая степень деформации различна, но обычно не превышает 15%. [c.122]

В жаропрочных аустенитных сталях и никелевых сплавах интенсивный рост зерен начинается при приближении к верхнему температурному интервалу ковки. При этом зона критических степеней деформаций в ряде случаев охватывает область от О до 15—20%, Отсюда казалось бы, что для получения поковок с мелким зерном надо или ковать их вблизи нижнего предела температурного интервала, или, при ковке в области высоких температур, применять большие обжатия. [c.249]

ВИЯХ сильного пересыщения по точечным дефектам, способного обеспечить быстрое переползание краевых компонент. Нам представляется [8], что ниспадающая ветвь кривой, отделяющая хаотическое распределение дислокаций от начала образования разориентированных ячеистых структур, соответствует критической степени деформации, при которой обеспечивается достаточная скорость переползания, необходимая для образования ячеистой структуры. Известно [42], что в случае деформации металлов VA группы возникает при сравнимых условиях значительно меньшая концентрация точечных дефектов, чем в металлах VIA группы. Это соответствует затруднению образования ячеистых структур, например, в ванадии [39], сплаве Сг — 45 % Fe [40]. [c.211]

Отмеченная разница в критических деформациях, определенных по обычным и истинным диаграммам, установлена для сухого трения (трение без смазки). Вероятно, что в случае применения смазки, как это бывает часто при обработке давлением, разница между критическими деформациями будет уменьшаться. Поэтому цри обработке сталей и сплавов свободной ковкой и другими способами в условиях сухого трения критические степени деформации [c.116]

Кроме того, при всех трех режимах число пятен после деформации на 20% является наименьшим, а соответственно размер зерна должен быть наибольшим, т. е. так же, как и для сплава N1— Сг—А1 деформация на 20% становится критической степенью деформации. [c.131]

Рассматривая диаграмму рекристаллизации сплава ВТ2, представленную на фиг. 202 (исходное состояние — предварительно кованное), следует отметить, что при всех температурах исследования имеет место максимум критических степеней деформации при 3—5% деформации с увеличением зерна при температурах 600° до 230 1х и при 1100° до 300 (X. Интервал критических деформаций увеличи- [c.273]

Однако это объяснение не дает полного представления о механизме образования крупных зерен при небольших критических степенях деформации его необходимо дополнить следующими соображениями. Всякий металл, а тем более сложный сплав состоит из кристаллов и межкристаллитного вещества, как правило, кристаллы более пластичны, чем межкристаллитное вещество, которое блокирует кристаллы и препятствует их росту. [c.278]

При какой-то, называемой критической, степени деформации зерно растет очень быстро, большая же. деформация уменьшает склонность сплава к росту зерна (фиг. 54 и 55). [c.54]

Установлено, что при вытяжке магниевых сплавов MAI и МА8 с нагревом фланца до температуры 350 °С критическая степень деформации увеличивается [c.232]

Термическую стабильность структуры оценивали по температуре начала рекристаллизации указанного сплава и по минимальной степени деформации при нагреве под закалку (500° С, 1 ч), после которой начинается рекристаллизация. Эта степень рекристаллизации названа авторами критической екр. Чтобы отличить ее от критической степени холодной деформации, обозначим ее [c.376]

Добавка к сернокислотным растворам уротропина позволила резко снизить плотность критического тока пассивации и плотность анодного критического тока непрерывно деформируемого сплава железа с алюминием и хромом [78], сделав эти величины малочувствительными к степени деформации. [c.153]

При степенях деформации за один обжим ниже и выше критических, т. е. ниже 4 % и выше 15—20 %, не наблюдается рекристаллизация сплавов, и зерна получаются мелкими. Из диаграмм рекристаллизации видно некоторое увеличение размеров зерна с повышением температуры при данной степени деформации. Более высокая температура окончания ковки способ ствует росту зерен вследствие протекания собирательной рекристаллизации, которая наблюдается в период остывания поковки после прекращении ковки до температуры, соответствую- [c.520]

Деформация алюминиевых сплавов — Критические степени 478 [c.1048]

Сплавы медные — Деформация — Критическая степень 479 [c.1069]

При холодной обработке давлением сплавов, имеющих фазовые превращения (например, стали), при переходе через температуру фазовых превращений будет происходить процесс перекристаллизации и величина зерен практически независимо от степени холодной деформации определяется температурой нагрева и скоростью охлаждения. Такой обработкой (например, нормализацией) можно получить мелкие зерна и после критической степени дефор М ации. Однако на практике при обработке давлением стремятся избегать нормализации, требующей более высоких температур, чем рекристаллизационный отжиг. [c.140]

Горячая обработка давлением при пониженных температурах вредна тем, что способствует появлению в металле полугорячего наклепа, а при последующей термической обработке разнозернистости или грубозернистости. Это связано с деформацией сплава в области критических степеней деформации и последующим усиленным ростом зерна, т. е. рекристаллизацией металла. Начало рекристаллизации сплавов различно и зависит как от легирования сплава, так и условий предшествующей деформации сплава в холодном или полугорячем состоянии (термомеханической обработки). [c.226]

КРИТИЧЕСКИЕ СТЕПЕНИ ДЕФОРМАЦИИ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ, ОПРЕДЕЛЕННЫЕ ПО МИКРОЗЕРНУ [c.155]

При низкотемпературном упрочнении имеет большое значение температура нагрева металла перед деформацией. Аустенит образцов, охлажденных от высоких температур,, претерпевает 7->-е-превращение в более полном объеме соответствующем этой температуре, чем в образцах с двухфазной (e+iV)-структурой, полученной при нагреве от комнатной температуры до температуры деформации. В однофазной у-структуре уровень напряжений, возникающий при одинаковой степени деформации, значительно ниже,, а критическая степень деформации образования -мартенсита выше и составляет 22—25% против 15—16% в двухфазной структуре. Установлено, что для получения благоприятного комплекса свойств двухфазных (е + 7)-сплавов, необходимо нагревать их перед деформацией до аустенит-ного состояния и подвергать теплой деформации при температуре 100—200°С, в интервале образования е-мартен-сита деформации. Важным преимуществом деформации в. аустенитном состоянии является наследование дислокационной субструктуры деформированного аустенита образующимся мартенситом при охлаждении, а также при последующей деформации. При этом субграницы продолжаются из аустенита в мартенсит [2, 68, 155]. [c.125]

Еще лучший эффект повышения бокового давления достигается при осадке заготовки в обойме, т. е. с соблюдением полного бокового давления. Где не происходит нарушения контакта наружной поверхности заготовки с внутренней поверхностью обоймы. В этом случае боковое давление вводится с самого начала осадки заготовки. В этой схеме осадки сила на растяжение обоймы создает боковое давление на заготовку. Критическая степень деформации значительно повышается по сравнению с осадкой заготовки в ограничительном кольце. Таким методом деформируют при осадке малопластичные труднодеформиру-емые медные сплавы. [c.525]

Температура начала рекристаллизации обработки для сплава ВТ5 составляет 800 °С, а для сплавов ВТЗ-1, ВТ8 и ВТ9 — 900-н975 С. Критические степени деформации, при которых происходит значительный рост микро-зерна у титановых сплавов, находятся в пределах 2—12 %. При деформациях, равных 85 % и выше, на диаграммах [c.527]

Для получения мелкого зерна необходимо превышать критические степени деформации за один обжим общая степень деформации не должна превышать 85 %. У титанового сплава ВТЗ-1 с повышением температуры ковки интервал критических деформаций расширяется и их максимумы увеличиваются. Высокая температура ковки сплавов приводит к увеличеник зерна, что снижает качество поковки. Оптимальной температурой для получения мелкого зерна в однофазных сплавах является 900 °С, а в двухфазных сплавах температуру начала ковки выше 980 °С не применяют. Для сохранения хорошей пластичности сплавов не следует снижать температуру и заканчивать ковку при температуре, которая ниже температуры начала [c.527]

При первом способе кантовка после каждого удара или жима не обязательна. Можно продеформи-ровать одну сторону заготовки, подавая ее вдоль оси и после этого сделать кантовку. Относительное обжатие е должно быть меньше величины, при которой коэффициент перехода ф превосходит 2—2,5 и возможно образование зажимов (см. рис. 2, е). Например, при ковке слитков под прессами абсолютная величина обжатия А/гг 150 мм. Величина относительного обжатия на последнем обжиме должна быть больше или меньше критической степени деформации обрабатываемого сплава при данной температуре для предупреждения роста зерна. Подача для получения гладкой поверхности должна быть меньше разности Ь—М практически г= (0,4ч-0,75) Ъ (где Ь — ширина бойка по табл. 2). [c.87]

Исследованием также установлено, что критическая степень деформации для сплава ЭИ437 равна 5—8%. Она резко выражена для выдержки в течение 1 часа при 1100°. С повышением длительности выдержки область критических деформаций расширяется, а разница в величине зерна между образцами, осаженными на критическую и закритическую деформацию, постепенно уменьшается. [c.114]

Разиозернистая структура. К числу дефектов горячей деформационной обработки сталей и сплавов относится разнозернистость структуры (рис. 3.2.43), возникающая, коща часть металла попадает в зону критических степеней деформации. Опасная роль разнозернистой структуры заключается в ее склонности [c.275]

Слабой стороной данной теории считалось то, что результаты электронно-микроскопических исследований не всегда подтверждают наличие плоских скоплений в металлах, особенно в ОЦК-металлах. Более поздние наблюдения таких скоплений в вольфраме [104], хроме [105], сплаве Сг + 26 % Со [106] и других металлах позволили снять часть критических замечаний, но некоторые все же остались. Например, надо ответить на принципиальный вопрос почему уравнение Петча — Холла выполняется при больших степенях деформации [26], при которых заведомо сущеетвует уже ячеистая дислокационная структура, исключающая какие-либо плоские скопления. Кроме того, совершенно непонятен механизм, с помощью которого произведение 2г может обеспечить постоянство параметра /Су. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...