Интенсивность нагрузки инерционной

К расчету принимается инерционная нагрузка, направленная в сторону,, противоположную ускорению. Интенсивность распределенной инерционной нагрузки [c.218]

На риС. 1.14, б показаны нагрузки, действующие на балку. Равномерно распределенная нагрузка интенсивностью д представляет собой собственный вес балки, а нагрузка р1 — инерционные силы. Сила 5 (усилие в тросе) равна по величине равнодействующей нагрузок д я р1 и направлена в противоположную сторону, т. е. уравновешивает эти нагрузки. Инерционные силы р1 возникают после включения двигателя крана и вызывают изгиб балки (дополнительно к изгибу от действия собственного веса д). В результате изгиба различные сечения балки перемещаются при подъеме с различными ускорениями а. Поэтому в общем случае интенсивность р1 инерционной нагрузки переменна по длине балки. [c.590]

Как определяется интенсивность погонной инерционной нагрузки [c.634]

Равномерное вращение оболочки. Интенсивность радиальной инерционной нагрузки определяется выражением [c.420]

При расчете стержней объемные силы инерции заменяются силами инерции, распределенными по длине стержня. Интенсивность распределения инерционной нагрузки по длине 9 равна [c.450]

Рассматривая задачу о свободных колебаниях оболочки, следует заменить интенсивности нагрузки Q . и инерционными силами [c.340]

Определяем интенсивность инерционной равномерно распределенной нагрузки q, из условия [c.648]

Две-три задачи следует задать на дом, например задачи 9.26 9.27 9.32 [15]. В последней из этих задач учащемуся в основном следует определить интенсивность инерционной нагрузки, а прогиб балки вычислить, воспользовавшись готовой формулой, взятой из соответствующей таблицы. [c.202]

На участке ОР все частицы материала находятся на одинаковом расстоянии от оси вращения, поэтому инерционные силы здесь распределены равномерно. Интенсивность распределенной нагрузки по этому участку определится как [c.308]

Определяем интенсивность инерционной равномерно распределенной нагрузки q, из условия T=U, или 0,612 = 4,25- [c.714]

При расчете стержневых систем объемные силы инерции заменяют силами инерции, распределенными по длине оси каждого стержня, т. е. распределенной погонной инерционной нагрузкой. Интенсивность р этой нагрузки равна отношению бР /бх, где бР,- — сила инерции, действующая на элемент стержня длиной бх. [c.508]

Интенсивность р, распределенной инерционной нагрузки выражается в кН/м, Н/см и т. д. [c.509]

Рассмотрим расчет вертикального бруса постоянного сечения, поднимаемого вверх силой 5, превышающей вес бруса С (рис. 14.2, а). Кроме силы 5 на брус действуют равномерно распределенная по его длине вертикальная нагрузка интенсивностью от собственного веса бруса и инерционная нагрузка Р1 = [ч1 )а (рис. 14.2, б, в). [c.509]

Интенсивность полной погонной нагрузки, состоящей из собственного веса д и инерционной нагрузки равна [c.510]

Представим шатун как балку на двух опорах, загруженную инерционными распределенными силовой и моментной нагрузками. Составляющие интенсивности силовой распределенной нагрузки в системе осей х, у и интенсивность моментной распределенной нагрузки находятся по следующим формулам [c.56]

Наиболее распространенными факторами динамического механического воздействия являются вибрационные нагрузки. Возникающие при вибрациях инерционные силы могут вызвать напряжения, превышающие пределы прочности и выносливости конструкции. Интенсивность воздействия вибрации характеризуется частотой и ампли- [c.12]

Обозначив через х отношение, характеризующее интенсивность инерционной нагрузки [c.206]

При интенсивном разгоне двигателя, а также при резком увеличении нагрузки и других видах неустановившихся режимов работы дизеля ротор турбокомпрессора вследствие своей инерционности не может мгновенно изменять число оборотов с увеличением подачи топлива и изменяющемся скоростном режиме дизеля. Это соответственно ведет к понижению давления наддува, уменьшению коэффициента избытка воздуха и к ухудшению сгорания топлива. Кроме того, при пониженных оборотах турбокомпрессора температура наддувочного воздуха будет также пониженной. [c.262]

Расчет ведется на инерционную нагрузку, направленную в сторону, противоположную ускорению, интенсивностью [c.223]

Интенсивность вибраций агрегата и его элементов зависит от амплитуды изменения величины силы, действующей на зубьях сопряженных колес, элементах сопряженных жестких муфт. Так как взаимодействие зубьев сопряженных колес или элементов жестких муфт обусловливается силовым замыканием от статической нагрузки, то возможны такие сочетания амплитуды, частот возмущения и инерционно-жесткостных параметров агрегата, при которых амплитуда колебаний величины окружной силы в местах сопряжений деталей привода (зацепление, муфты) будет превышать статическую нагрузку на эти детали. В этом случае сопрягающиеся детали могут работать в режимах чередующихся соударений и отрывов взаимодействующих деталей. В таком режиме работы окружная сила в сопрягающихся и передающих деталях (зубья, кулаки, валы) будет меняться от нуля до величины, значительно превышающей статическую нагрузку, и может даже изменяться знак окружной силы. [c.285]

Угловое распределение напряжений и перемещений в окрестности вершины стационарной трещины одинаково при статическом и динамическом нагружении, а влияние инерционного эффекта заключается в том, что коэффициент интенсивности напряжений становится зависящим от времени. Решение ряда модельных задач позволило сделать вывод о том, что спустя некоторый период времени после приложения нагрузки характер зависимости коэффициентов интенсивности напряжений и ударных нагрузок от времени идентичен. Однако в течение этого периода времени коэффициент интенсивности напряжений достигает своего пикового значения, существенно превышающего статическое (аналогичный вывод можно сделать и в случае гармонического нагружения тела с трещиной). [c.161]

Располагая разрушающей нагрузкой, взятой из диаграмм разрушения, можно определить динамические коэффициенты интенсивности напряжений исследуемых сплавов, которые подсчитывали с учетом инерционных поправок [131] (рис. 92). [c.185]

Рассмотрим круговую замкнутую цилиндрическую оболочку радиуса R, длины/и толщины h, собранную из т упругих слоев постоянной толщины. Введем систему координат л , <р, z, где х = — расстояние, отсчитываемое вдоль образующей от края оболочки <р = х — угловая и z — поперечная координаты. Координатные линии системы х, <р совпадают с линиями кривизн цилиндрической поверхности и поэтому линеаризованные уравнения статики цилиндрической оболочки можно получить из общей системы (3.5.1) — (3.5.7), полагая в них = 1, А = R тл опуская инерционные и нелинейные слагаемые. Составим эти уравнения, для простоты ограничиваясь случаем ортотропной оболочки, причем считаем, что направления осей ортотропии (армирования) совпадают с направлениями координатных осей, а интенсивности армирования постоянны. Примем также, что тангенциальные составляющие внешней поверхности нагрузки отсутствуют. Замкнутая система уравнений статики слоистой ортотропной цилиндрической оболочки включает в себя следующие группы зависимостей [c.161]

Где через q обозначена интенсивность поперечной нагрузки. Подставляя вместо q инерционную силу и обозначая через р круговую частоту колебаний, получим [c.654]

Для вычисления критического коэффициента интенсивности напряжений при динамическом нагружении в расчетную формулу подставляли значения разрушающей нагрузки Р, определенной с учетом инерционного усилия, возникающего при соударении ножа молота с образцом. [c.311]

Как известно из курса теоретической механики, ускоренные или замедленные движения масс вызывают инерционные силы, воздействующие на элементы конструкции так же, как и статические нагрузки. Особенностью динамических нагрузок является то, что в большинстве случаев они вызывают колебания, причем при периодическом повторении малых динамических воздействий в определенных условиях происходит накопление энергии системы. Постепенно увеличивается размах колебаний, а вместе с ним и интенсивности инерционных сил до очень больших значений. Это явление, называемое резонансом, особенно опасно для сооружения, так как разрушение может произойти при малых воздействиях и в конструкциях, достаточно прочных по отношению к обычным статическим нагрузкам. [c.119]

Интенсивность полной погонной нагрузки состоящей из собственного веса д и инерционной нагрузки р , равна (рис. 3.14, б, в) [c.592]

Расчёт ведётся на инерционную нагрузку интенсивностью [c.160]

Брус постоянного поперечного сечения е площадью Г-, шарнирно закреплённый в точ-чах А а вращается с постоянной угловой скоростью О) относительно оси. параллельной оси бруса (фнг. 3). Интенсивность инерционной нагрузки постоянна. Эпюра изгибающих моментов представлена на фиг. 3. Максимальный изгибаю щий момент [c.161]

Инерционный характер нагрузки (рис. 3, а), по-видимому, обусловлен интенсивным налипанием свариваемого материала на сварочный наконечник, внедрением его в свариваемый металл, воссоединением с массой детали. Упругий характер нагрузки (рис. 3, б), наоборот, обусловлен скольжением сварочного наконечника без воссоединения его со свариваемыми материалами, а также некоторым защемлением его в свариваемой детали. [c.9]

Гидравлическими аккумуляторами называют накопители потенциальной энергии жидкости. Гидроаккумуляторы накапливают энергию во время частичной загрузки системы и используют ее в периоды интенсивной работы гидродвигателей. Однако не только этой областью ограничивается их применение. Гидроаккумуляторы используют для защиты гидросистемы от высоких давлений, возникающих при гидравлических ударах, для уменьшения пульсаций давления в системе, вызываемых работой насосов, клапанов и гидрораспределителей, для поглощения кинетической энергии при инерционных нагрузках, для восполнения утечек и для компенсации изменения объема жидкости при изменении температуры. [c.139]

Так как масса кольца распределена по всей его длине, то инерционная нагрузка представляется сплошной радиальной интенсивностью [c.329]

Наиболее существенные результаты в динамической механике разрушения получены в рамках линеаризованной теории, в которой предполагается, что зона проявления нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины, а поле напряжений вокруг пластической области оппсывается асимптотическими формулами, полученными из решения упругой задачи. Это поле напряжений сингулярно, и главный член его разложения по степеням расстояния от конца трещины г, как п в статике, имеет вид К/У г. Угловое же распределение напряжений и перемещений в окрестности вершины стационарной трещины одинаково при статическом и динамическом нагружении, а влияние инерционного эффекта заключается в том, что коэффициент интенсивности напряжений становится зависящим от времени. Кроме того, исследования показывают, что спустя некоторый период времени после приложения нагрузки характер зависимости коэффициентов интенсивности напряжений и импульсных нагрузок от времени идентичен. Однако в течение этого периода времени коэффициент интенсивности напряжений достигает своего пикового значения, иногда значительно превышающего статическое (аналогичный вывод можно сделать и в случае гармонического нагружения тела с трещиной). [c.407]

В этом случае (рис. 3.15) интенсивность сил Ьнерции, отнесенная к единице площади срединной поверхности, составляет ph a r. Так как силы инерции перпендикулярны оси вращения, осевое усилие в любом сечении оболочки равно нулю (s) = 0]. Нормальная к поверхности оболочки составляющая инерционной нагрузки = pfi o / sin 9) и, следовательно, интенсивность силы f в меридиональном сечении составляет [c.141]

Иепытания образцов на циклическую трещиностой кость (см. рис. 2.3) проводили при частоте нагружения 10 Гц в режиме мягкого нагружения с коэффициентом асимметрии цикла R = 0,2 и 0,3. В процесее иепытаний оеуществляли постоянный контроль максимальной и минимальной нагрузок цикла, что позволяло проводить их корректировку и учитывать инерционные нагрузки на образец, которые составляли 10 % от Р ах- Исходный уровень номинальных максимальных напряжений цикла по нетто-сечению образцов в начальный период испытаний составлял 0,3...0,8 0. . Регистрацию длины трещины выполняли специальными оптическими приставками с погрешностью измерения 0,05 мм. Все испытания на циклическую тре-щиностойкость проводили при нормальной температуре. Обработку результатов измерения длин трещин, расчет коэффициентов интенсивности напряжений и построение диаграмм циклического разрушения осуществляли в соответствии с РД 50-345-82 [10]. В рамках настоящей работы испытано около 800 образцов. [c.34]

Таким образом, задача сводится к установлению упругого поля в цилиндре с трещиной и вычислению на основании соотношения (V.2) коэффициента Vp, t, d, D) интенсивности динамических напряжений в окрестности контура трещины. Так как нагрузка прилон ена не на поверхности трещины, то ее воздействие на материал в окрестности контура трещины передается не мгновенно из-за релаксации напряжений, инерционных сил частиц цилиндра, а с некоторым запаздыванием по времени t , определяемым формулой [c.107]

При торможении автомобиля в результате его замедления (т. е. отрицательного ускорения) также возникают силы инерций, перераспределяющие весовую нагрузку между передними и задними колесами. Как показано на рис. 310, под влиянием инерционных сил задние колеса разгружаются, а передние дополййельно нагружаются. Если торможенйе происходит плавно, т. е. с малым замедлением, Тб перераспределение нагрузки невелико. При интенсивном, резком торможении, когда тормозное [c.575]

Поскольку для проведения измерений в образец наряду с датчиками вводятся прокладки изолирующего материала, показания датчиков могут иметь некоторую инерционность. Искажения определяются временем установления (в процессе многократных отражений волн в прокладках) давления в изоляции, равного сжимающему напряжению в окружающей среде в направлении, перпендикулярном плоскости датчика. Инерционность особенно значительна при регистрации волн малой интенсивности. Численное моделирование эволюции импульсов нагрузки в упругопластическом теле с жидкоподобными прокладками [35] показывает, что инерционные искажения с характерным временем 0,1 мкс вносят систематическую погрешность (рис.2.9). С ростом давления искажения регистрируемого профиля уменьшаются вследствие возрастания скорости звука в изолирующих прокладках. При регистрации волновых профилей [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...