Коэффициент трения пластины при турбулентном пограничном слое

Коэффициент трения пластины при турбулентном пограничном слое [c.256]

Коэффициенты трения и теплоотдачи пластины при турбулентном пограничном слое [c.308]

Локальное значение коэффициента трения на пластине при турбулентном пограничном слое может быть определено по уравнению Прандтля [c.185]

В переходном режиме коэффициент сопротивления трения зависит не только от шероховатости, но и от числа Рейнольдса. Л. Прандтль и Г. Шлихтинг, исходя из логарифмического закона скоростей и допущения об аналогии между течением в трубе и в турбулентном пограничном слое, выполнили расчеты коэффициента сопротивления трения во всех трех режимах течения. На рис. 9.6 результаты этих расчетов представлены в виде номограммы. Два семейства кривых создают удобство в пользовании номограммой при выполнении вариантных расчетов. Штриховой линией обозначена граница квадратичной области. Номограмма построена на основе предположения, что турбулентный слой начинается от переднего края пластины. [c.372]

Значительный интерес представляет расчетное исследование течений при наличии вдува на поверхности или ее отдельных участках. Рассмотрим турбулентный пограничный слой на пластине, имеющей участок равномерного вдува. Для рассматриваемой задачи характерно скачкообразное изменение граничного условия (в начале участка вдува и в начале следующей за ним непроницаемой поверхности). Вычисленное изменение коэффициента трения на поверхности пластины при наличии [c.263]

Установите связь между средними коэффициентами трения на конусе с к и пластине с fan для ламинарного и турбулентного режимов течения в пограничном слое, предполагая, что параметры невязкого потока, т. е. параметры на границе пограничного слоя, для пластины и конуса одинаковы. Определите без учета влияния сжимаемости сопротивление трения для ламинарного и полностью турбулентного пограничных слоев на поверхности заостренного конуса (полуугол при вершине конуса [c.670]

Исследования показывают, что при отсосе турбулентного пограничного слоя с проницаемой пластины имеется предельное решение, которому соответствует число Яе —> о° [19]. Согласно этому решению (рУ)ад = = —с эс/2, где — местный коэффициент трения, а касательное напряжение на стенке Тд = [c.450]

Для определения коэффициентов теплоотдачи локального или среднего а при продольном обтекании пластины, когда на ней турбулентный пограничный слой начинается от ее передней кромки, можно поступить следующим образом. Вычислить локальный или средний коэффициент трения Су по одной из вышеприведенных формул или по графику (рис. 7.12) в зависимости от условий задачи. Полученное значение коэффициента трения подставляют в формулы (7.91) [c.144]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

МИ в себе эмпирических констант турбулентности . Здесь и значения коэффициента трения if числа Стентона при обтекании непроницаемой пластины неограниченным, изотермическим, турбулентным пограничным слоем. [c.164]

Рис. 11-24. Влияние числа Рейнольдса на локальные значения коэффициента трения при вдуве гелия в турбулентный пограничный слой на пластине при Моо=4 Тш = Т (хц и х — начальное и текущее значения продольной координаты).

Измерения [Л. 314] показывают, что Хл приближается или несколько меньше максимального значения касательного напряжения в сечении пограничного слоя Гм-На рис. 11-33 показана зависимость коэффициента трения от параметра вдува при замене в (11-105) и (11-110) Тл на Тм в случае вдува воздуха в турбулентный пограничный слой на пластине, обтекаемой воздухом с дозвуковой скоростью. Анализ опытных данных показывает, что касательное напряжение Тл при вдуве имеет тот же порядок величины, что и касательное напряжение т в соответствующих пограничных слоях без вдува. Можно ожидать, что отношение Хл/Тюо является функцией параметра вдува В л и обобщать опытные данные по трению в виде зависимости (В л) [c.385]

Фиг. 19. Сравнение оптимального коэффициента сопротивления профиля с отсосом с коэффициентом трения на пластине при ламинарном и турбулентном пограничных слоях [53].

При заданных распределении скорости внешнего потока вдоль поверхности обтекаемого тела 1(х) и числе Рейнольдса набегающего потока Woo//v вычисляются коэффициент трения при обтекании турбулентным потоком плоской пластины с соответствующим значением числа Рейнольдса и постоянная интегрирования С 1 по уравнению (12-68) при п = 6. Коэффициент трения для турбулентного пограничного слоя на плоской пластине [c.434]

Расчет пограничного слоя ведется в следующей последовательности. При заданных распределении скорости внешнего потока и х) и числе Рейнольдса набегающего потока Цоо/+ вычисляются коэффициент трения при обтекании турбулентным потоком пластины с соответствующим значением числа Рейнольдса и постоянная интегрирования С 1 по (10-90) при т = 6. Коэффициент трения на пластине при 5-105< (Ноо//т) <10 можно вычислять цо формуле [c.313]

Множитель перед дробью правой части уравнения (13-30) получается из сравнения интегрального уравнения для рассматриваемых условий с соответствующим выражением для случая продольного обтекания плоской пластины потоком несжимаемой жидкости (М=0) С/о — коэффициент трения на продольно обтекаемой плоской пластине при том же значении числа Рейнольдса набегающего потока Я о — соответствующий формпараметр, который в случае ламинарного пограничного слоя равен 1,56, а в случае турбулентного слоя при Re—10 составляет 1,733. [c.475]

Рис. 23.7. Зависимость коэффициента сопротивле1ШЯ трения продольно обтекаемой плоской пластины от числа Маха при турбулентном пограничном слое. Сравнение теории с измерениями. Rex 10 . Из работы [2 ]. Сплошная кривая соответствует теории Уильсона [ ] (без теплопередачи) при нулевом градиенте давления отношение изменяется

Согласно [4-19] при j= onst и постоянном числе Рейнольдса в случае омывания проницаемой пластины турбулентным пограничным слоем коэффициент трения может быть описан уравнением [c.78]

М. В. Рубезин и К. К. Паппас (Л. 188] разработали метод расчета трения и теплообмена при вдуве инородных газов в турбулентный пограничный слой. В основу метода положена теория пути перемешивания. На рис. 14-11 показано изменение коэффициента теплообмена в зависимости от относительного расхода вдуваемых гелия и водорода при различных числах Рейнольдса Re.v по данным [Л. 188]. Там же нанесены экспериментальные точки, полученные при вдуве гелия в турбулентный пограничный слой прн числе Маха набегающего яа пластину потока М ,=3 и Rex=4-10 . Из сопоставления расчетных кривых с экспериментальными точками видно их хорошее согласование, хотя эксперимент дает более сильное уменьшение коэффициента теплообмена, чем теория. Замечено, что вдув в турбулентный пограничный слой газов, которые легче газа основного потока, оказывает меньшее влияние на коэффициент Босстановле1шя температуры, чем вдув таких газов в ламинарный пограничный слой. [c.530]

Наиболее новые и весьма тщательные измерения сопротивления трения и профилей скоростей в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при числах Рейнольдса от Rez = 10 до 4,5 10 выполнены Д. В. Смитом и Дж. Г. Уокером [ ]. Результаты этих измерений хорошо совпадают с результатами Г. Кемпфа и Ф. Шультц-Грунова [ ], однако лежат несколько ниже, чем это следует из формулы (12.17). Коэффициенты трения измерялись посредством трубки Пито, помещенной непосредственно на поверхности пластины. В последнее время такой способ применяется часто и с успехом. См. в связи с этим работы Дж. Г. Престона [ ], Р. А. Даттона [ ], Г. Э. Гэдда П. Бредшоу и Н. Грегори [ ], а также Дж. Ф. Не-лейда и М. Дж. Томпсона [Щ. [c.579]

В формуле (22.40) f означает коэффициент трения продольно обтекаемой плоской пластины при турбулентном течении с числом Рейнольдса Uoolh, В формуле (22.41) с л есть коэффициент трения продольно обтекаемой плоской пластины при ламинарном течении. Для формпараметра при осесимметричном течении сохраняется уравнение (22.32), выведенное для плоской задачи. Упомянутые выше способы расчета плоского турбулентного пограничного слоя, предложенные Г. Б. Сквайром и А. Д. Янгом, обобш,ены также на осесимметричный случай [ ]. Имеются многочисленные экспериментальные [c.620]

Рис. 23.6. Коэффициент полного сопротивления трения продольно обтекаемой плоской теплоизолированной пластины при ламинарном и турбулентном пограничном слое. Теоретические кривые для турбулентного течения по уравнению (23.31). По Ван-Дрийсту [ ]. х = 1,4 со = 0,76 Рг = 1.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...