Сила направляющая

Важнейшим элементом установок для УКС является механизм соударения сварочной головки или сварочного инструмента [10]. Этот механизм должен иметь минимально возможную массу для обеспечения как надежного возбуждения дуги при напряжениях менее 400 В, так и саморегулирования процесса. Последнее обусловливает также необходимость применения эластичного привода соударения. Стабильность качества сварного соединения может быть достигнута лишь при использовании в сварочной машине пружинного, пневматического или электромагнитного приводов осадки. Подобные приводы осадки позволяют зажиму с привариваемой проволокой тонко следовать изменяющейся в процессе снижения сварочного тока и сближения деталей равнодействующей сил, направляемых в сторону движения (усилие осадки) и тормозящих его (давление паров свариваемых деталей). Рычажный привод, обеспечивая необходимую скорость сближения, развивает постоянное усилие, значительно превышающее усилия, препятствующие движению, и не реагирует самостоятельно на изменение условий в дуге или механизме осадки. [c.380]

На рис. 105 показаны различные переходные функции системы. К одному из углов стола предварительно прикладывали нагрузку 25 кгс. Разгрузку производили ступенчато с приращением = —25 кгс (рис. 105,а). Вследствие скачка силы направляющая деформировалась на величину / = 1 мкм (рис. 105,6). Изменение зазора Л, вызванное изменением нагрузки, показано на рис. 105, в. Без регуляторов по истечении 1 с устанавливается зазор Л яг +2 мкм, а с четырьмя регуляторами по истечении 2 с устанавливается зазор h = —1 мкм. Переходная функция регулируемой величины X для системы без регуляторов и с регуляторами приведена на рис. 105, г. Регулируемая величина является суммой деформации f направляющей и изменения зазора h. Без регуляторов разгруженный стол приподнимается по истечении 1 с на 3 мкм. При применении четырех регуляторов через 2,5 с устанавливается исходное положение стола отклонение 0,1 мкм от заданного положения объясняется погрешностью датчиков. Деформация направляющей компенсируется уменьшением зазора в направляющих. [c.102]

Управляющий электрод Эу служит для собирания электронов, вылетающих с поверхности катода, в узкий пучок, который должен пройти через отверстие небольшого диаметра в диафрагме — аноде. Взаимодействие вылетающих с поверхности катода электронов с электрическим полем этого электрода и создает силу, направляющую электроны к центральной оси печи. [c.271]

Помимо рамного усилия (или, что то же, бокового нажатия гребней колес на рельсы в связи с вилянием), в кривых возникают еще направляющие усилия и центробежные силы. Направляющие усилия действуют, как правило, от первой оси тележки, так как колесо, вступая в кривую, стремится продолжить прямолинейное движение, но рельс, уложенный по кривой, заставляет колесо повернуть. При этом возникают направляющие усилия, действующие как на рельс, так и на колесо. При движении экипажа по кривой возникают центробежные (центростремительные) ускорения и соответствующие им силы. Если возвышение наружного рельса [c.142]

Обогащение песков на сотрясательных столах (рис. 50) заключается в следующем песок, подаваемый пульпой, от сотрясения наклонного стола и под воздействием силы направляемой на стол воды распределяется по объемным весам размерам зерен, которые отводятся в соответствующие приемники укрепленными на столе рейками различной длины. [c.150]

Формулы (Л.82), (1.83), (1.84) и представляют собой основные законы простейшей из теорий пластичности — теории малых упругопластических деформаций. Эта теория, строго говоря, справедлива только в тех случаях, когда направляющий тензор напряжений (О ), различный в разных точках тела, не зависит от параметра X, что, как увидим, имеет место, если произвольные внешние силы, дей-ст ющие на тело, возрастают от нуля пропорционально одному параметру. Такую нагрузку мы называем простой. Если нагружение тела является сложным, т. е. возрастание во времени одной из действующих сил не сопровождается пропорциональным возрастанием всех остальных сил, направляющий тензор напряжений (О ) будет изменяться со временем и, строго говоря, излагаемая ниже теория малых упруго-пластических деформаций будет несправедлива, хотя при слабой [c.49]

Пример 2. Плоский ползун / (рнс. 59, а) движется равномерно по горизонтальным направляющим 2 со скоростью = 0,5 мсе/с под воздействием горизонтальной движущей силы Яд. Определить мощность N, затрачиваемую на преодоление трения в опоре ползуна, если вертикальная сила, прижимающая ползун [c.98]

Толкатель А, нагруженный силою Q = 5 н, поднимается равномерно вверх силой Р = 10 н. Угол между направлением силы Р и направлением движения штанги равен а. Определить наибольшую величину угла а, при котором движение толкателя возможно, если коэффициент трения между толкателем А и направляющими В равен / = 0,1, а расстояние х = I. [c.99]

Пусть ползун А нагружен некоторой силой F (рис. 11.6), представляющей собой результирующую всех действующих на ползун сил, и пусть коэффициенты трения покоя и скольжения соответственно равны /п и /. Рассмотрим, при каких условиях ползун А начнет двигаться по неподвижной направляющей В. Для этого перенесем точку приложения силы F в точку О и разложим [c.218]

Под действием силы F" поверхности касания сближаются друг с другом, а под влиянием силы F ползун А стремится сдвинуться относительно направляющей В. Сила трения f-rn по закону Амонтона— [c.219]

Воздействие направляющей 2 на ползун 1 сводится к действию па него нормальной реакции F и силы трения Fy. Пусть задан угол трения ф, тогда величина силы трения будет равна [c.220]

Таким образом, для учета сил трения в поступательной паре надо отклонить реакцию F от направления нормали п—п на угол трения ф в сторону, обратную скорости v движения ползуна относительно неподвижной направляющей. [c.220]

Рис. 11.14. Расчетная схема действия сил D случае перекоса ползуна FI направляющих

Мы рассмотрели вопрос об определении сил трения при движении ползуна по неподвижным направляющим. В случае движения ползуна по подвижным направляющим, как это имеет место, например, в кулисном механизме (рис. 11.17), метод определения величины силы трения такой же, как и для движения ползуна по неподвижным направляющим, но для определения силы трения [c.224]

На рис. 11.17 ползун 3 скользит в направляющих звена 4. Из треугольника скоростей, построенного на схеме, видно направление относительной скорости Сила трения Ft., приложенная к ползуну 3, по направлению противоположна вектору Vom- [c.225]

Остается еще определить точку К приложения силы F на оси X — д направляющей (рис. 13.7, а). Для этого составляем уравнение моментов сил, действующих на звено 2, относительно точки С. Имеем [c.253]

Так как ползун В (рис. 13.7, а) показан схематично, то точка К приложения силы / 21 оказалась лежащей как бы вне ползуна. В действительности же сила F i приложена в зоне контакта звеньев / и 2. Если, например, ползун конструктивно выполнен в виде параллелепипеда, длина которого равна I, скользящего в направляющих q — q (рис. 13.8), то можно перенести точку приложения силы В точку о — центр ползуна (рис. 13.8). Тогда на ползун будет действовать сила F. пара сил с моментом М, равным по величине [c.253]

II класса. В этой группе нагруженным силой fg является звено 3. Звено 5 как фиктивное не нагружено. Таким образом, звено 3 находится под действием силы F3, реакции 35 направленной перпендикулярно к оси f—t направляющей, и реакции F o, направленной перпендикулярно к оси q — q. Для определения реакций Fi2 / зй и fgo воспользуемся уравнением сил, действующих на группу 3—5, [c.267]

Шарики приближаются к обрабатываемой поверхности на расстояние до 0,5 мм и под действием центробежной силы наносят удары, наклепывая поверхность направляющих станины, которая поступательно передвигается со скоростью 0 м/мин. Глубина наклепанного слоя достигает 0,3—0,4 мм с повышением твердости его на 20—30%, а шероховатость поверхности улучшается на 2—3 класса. Контроль станин и, в частности, направляющих заключается в проверке размеров, формы их плоскостей, точности взаимного их расположения и ше- [c.409]

Направляющие в виде роликов на осях выполняют обычно с эксцентриковыми осями, регулирование зазоров осуществляется поворотом осей. При малых нагрузках используют щарикоподшипники. При существенных нагрузках необходимо надевать обод на наружное кольцо подшипника, так как кольца подшипников не рассчитаны на восприятие сосредоточенных внешних сил. Направляющие ролики на осях иногда применяют для разгрузки направляющих скольжения. В этих случаях они обычно поджимаются к сопряжениям направляющими пружинами. [c.471]

Входные элементы лопастей рабочего колеса могут быть спроектированы таким образом, что они будут создавать вторичные токи на входе, которые подкручивают основной поток непосредственно перед входом на лопасть. Предварительное закручивание потока за счет внутренней энергии снижает ДА1 р. Для предотвращения закрутки всего потока, что связано с большой затратой энергии, устанавливаются неподвижные лопасти (рис. 7.12,а). Применение такой конструкции позволяет получить колеса с Сир =1200- 1500. Закрутка потока внешними силами (направляющий аппарат) приводит к увеличению AhfP, [c.159]

Сборку прессовых соединений облегчает нагрев, деталей. Детали нагревают в масляной ванне, на плите или в печи. Например, нагретый зубчатый венец маховика можно надеть на маховик без применения силы. Направляющие втулки клапанов и клапанные гнезда в грловке блока рекомендуется предварительно охладить в твердой углекислоте (—78°С) и затем запрессовать в предварительно нагретую головку блока. [c.84]

Базирование массивных сепараторов возможно как по бортам внутренних, так и по бортам наружных колец подшипников. В последнем случае сепаратор меньше деформируется центробежными силами, направляющие борты лучше омываются маслом, но начальный момент трения в подппшнике несколько возрастает (за счет роста плеча сил трения). Поэтому для снижения момента трогания подшипника следует базировать сепаратор на внутреннем кольце. Хорошие результаты в условиях работы без смазки в атмосфере при повышенных скоростях (до Лг 300 ООО мм-об/мин) получены прн использовании сепараторов из фторопласта-4, фторопласта с порошком бронзы, а также маелянита, изготовляемого лабораторией антифрикционных материалов при Новочеркасском политехническом институте. [c.99]

На больших самолетах применяется ж и-роскопический компас, основанный на стремлении вращающегося волчка (см.) сохранить направление оси вращения. Показания жироскопич. К. считаются правильными только через 2—21/ ч. после того, как будет пущен волчок. По мере удаления от экватора к полюсам сила, направляющая волчок, уменьшается, исчезая совершенно у полюсов. [c.372]

Па лифтах применяют следующие блоки полиснастные- подвижные в вертикальном направлении, дающие выигрыш в силе направляющие или отклоняющие — неподвижные, не дающие выигрыша в силе, применяемые для изменения направления канатов в нужном направлении эти блоки отклоняют или направляют канаты, оставаясь неподвижными отводные — подвижные в горизонтальном направлении, не дающие выигрьпиа в силе, которые кроме отклонения и направления канатов еще водят канаты по направлению оси блока. [c.120]

Ползуну, движущемуся со скоростью, равной о = 5 ясек , необходимо сообщить ускорение, совпадающее по направлению со скоростью и равное а = 10 мсекг" . Пренебрегая трением ползуна о направляющие, определить мощность N внешней силы Р, способной сообщить ползуну заданное ускорение, если масса ползуна m = 20 кг. [c.84]

Клиновой ползун 1 движется по горизонтальным направ-ЛЯЮ1ЦИМ 2 с постоянной скоростью. Определить величину движущей силы Рд, если сила полезного сопротивления = 100 н и вертикальная сила, прижимающая ползун к направляющей, равна Q [c.99]

К ползуну 3 кривошипно-ползунного механизма приложена сила Рз — 100 н, а к кривошипу АВ — уравновешивающий момент УИу, коэффициент трения между ползуном 3 и направляющими хх равен / = 0,1 размеры звеньев 1лв = IOOaiai, lo = 200 жл. При положении звена А В, определяемом углом ф1 = 90°, найти [c.100]

В этом уравнении направления сил Р34 и известны сила />34 направлена вдоль авена ED (по линии ED, так как звено 4 не нагружено внешними силами) сила направлена перпендикулярно направляющим звена 5. [c.107]

Углы трения покоя и движения позволяют в очень простой геометрической форме представить взаимодействие сил, приложенных к ползуну, перемещающемуся о трением по направляющей. Рассмотрим условия равновесия ползуна /, движущегося с трением по направляющей 2 (рис. П.7) с постоянной скоростью и. На ползун действуют силы Fi и F . Сила Fi параллельная направляющей 2 и стремится перемещать ползун I вдоль направляющей 2. Сила F , перпендикулярпая направляющей, прижимает ползун 1 к направляющей 2. [c.219]

Перейдем к рассмотрению возможных случаев движения ползуна в неподвижных направляющих. На рис. 11.11 показан кривошнпно-ползунный механизм с симметричным относительно точки С ползуном 4, двигающимся в неподвижных направляющих 1. К ведущему кривошипу 2 приложен движу1ций момент Л/д, а к ведомому ползуну 4 — сила — результирующая сила сопротивления, веса и силы инерции ползуна. Если пренебречь весом и силами инерции шатуна 3, то ползун 4 будет находиться под действием движущей силы F, направленной вдоль оси ВС [c.221]

Если опорные поверхности направляющих 1 (рис. 11.13) считать упругими, то давление на эти поверхности будет распределяться по сложному закону, определяемому внешними нагрузками и упругими свойствами ползуна и поверхностей направляющих. Точное решение такой задачи представляет значительные трудности, а потому примем некоторые упрощающие предположения. Так как между ползуном и направляющими всегда имеется производственный зазор, то под действием приложеиных к ползуну сил ползун может или прижиматься к левой AD или к правой ЕВ поверхности направляющих, или перекашиваться так, как это схематично показано на рис. 11.13. В первом случае сила трения может быть определена по формуле (11,8). Во втором случае реакции опор надо считать приложенными в точках Л и В или D и Е (рис. 11.13). [c.222]

Рис. 11.10. Направляющая поступательной пары в икде желоба п) схема, б) треугольник сил

В некоторых случаях поверхность касания ползуна и направляющей в поперечном сечении имеет вид симметричного двугранного угла или л<елоба (рис. 11.15, а). Такой ползун называется клинчатым. К ползуну I приложена движущая сила F, параллельная оси желоба, сила F a перпендикулярная к этой оси, нормальные реакции F" и Fl, перпендикулярные к граня. [c.223]

Экспериментально установлено, что для струй с естественной турбулентностью и неравномерностью скоростей в сечении на входе, не превышающей 1,25, значение Сстр равно 0,076. При искусственной турбулизации струи Астр увеличивается и может достигать 0,3 при установке специального смесителя — направляющего аппарата с поворотными лопатками. Изменение безразмерной живой силы ядра постоянной массы в началь-но.м участке струи определяется по зависимости [c.53]

Литьевая маншна предназначена для литья под давлением тонкостенных алюминиевых деталей. Вращение от электродвигателя И (рис. 6.29, б) передается через планетарный редуктор 2 и зубчатую цилиндрическую пару на вал кривошипа 1. Основной рычажный кривошипно-ползунный механизм нагнетания расплавленного металла (рис. 6.29, а) преобразует вращательное движение кривошипа посредством шатуна 2 в возвратно-поступательное движение ползуна 3, движущегося в направляющих 4. График изменения сил сопротивления нагнетания па ползуне 3 (пресс-поршне) показан на рис. 6,29, в. При движенни ползуна 3 влегю (рабочий ход) сила сопротивления возрастает, а на холостом ходу она примерно равна нулю. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...