Сталь аустенитная конструкционная

Так, например, выбор сплавов для реактивных двигателей определяется рабочими температурами деталей, нагрузками, которые они воспринимают, и длительностью работы. Для работы при температурах до 300 С (когда у сталей еще не наблюдается явления ползучести) применяют обычные конструкционные стали. В интервале температур 300—500 С используют так называемые теплостойкие стали, сохраняющие при этих температурах свою прочность и сопротивляющиеся газовой коррозии. Для работы при температурах свыше 600 С применяют жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Причем до 650 С используют высоколегированные сложные стали аустенитного типа, а свыше 650° С — сложные сплавы на основе N1, Со и Ре. [c.197]

Аустенитные нержавеющие стали. Аустенитные нержавеющие стали (являющиеся основным конструкционным материалом для реакторов на быстрых нейтронах) в несущих конструкциях ВВЭР применяются для следующих основных элементов [c.25]

ЭА-ЗМ6, ЭА-ЗМ9 — для сварки малоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей с хромоникелевыми сталями аустенитного класса, работающих при повышенной температуре [c.43]

При сравнительно невысоких рабочих температурах (100— 400° С) в качестве жаропрочных могут применяться конструкционные стали — углеродистые (до 350° С) и низколегированные, а также сплавы на основе меди, алюминия и титана. При температурах выше 400° С применяют низколегированные стали перлитного класса, жаропрочные до 550—580° С и коррозионностойкие стали мартенситного класса, жаропрочные до 600—620° С. Высоколегированные стали аустенитного класса находят применение в интервале температур 550—700° С, аустенитные сплавы [c.152]

Натрий. По сравнению с прочими жидкометаллическими теплоносителями щелочные металлы наименее агрессивны по отношению к конструкционным материалам. Самыми распространенными материалами для работы в этих средах являются нержавеющие хромоникелевые стали аустенитного класса, применяемые для длительной работы при температуре до 600 С [77]. Помимо высокой коррозионной стойкости в чистых щелочных металлах (при содержании кислорода не более 0,005—0,01 %), эти стали обладают удовлетворительными технологическими свойствами, в частности хорошо свариваются. [c.290]

Приведены основные данные по жаропрочности сварных соединений конструкционных и теплоустойчивых сталей, аустенитных сталей, сплавов на никелевой основе, а также разнородных сталей, используемых в энергетике, нефтяном и химическом машиностроении. [c.2]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Стали аустенитного класса обладают сочетанием свойств, необходимых для конструкционного материала они хорошо гнутся и профилируются в холоднокатаном состоянии и хорошо свариваются точечной и роликовой электросварками. Все стали обладают склонностью к межкристаллитной коррозии, и поэтому при соединении элементов конструкций рекомендуется применять только точечную или роликовую электросварку. В случае применения других видов сварки необходима термическая обработка. [c.438]

Основным преимуществом сталей аустенитного класса являются их высокие служебные характеристики (прочность, пластичность, коррозионная стойкость в большинстве рабочих сред) и хорошая технологичность Поэтому аусте нитные коррозионностойкие стали нашли широкое применение в качестве конструкционного материала в различных отраслях машиностроения [c.281]

В последние годы коррозионное растрескивание широко изучается применительно к сплавам на железной основе (низкоуглеродистые конструкционные и особенно нержавеющие хромоникелевые стали аустенитного класса), к сплавам на основе титана, марганца. [c.10]

ТОЧКИ росы (180°С)—минимальна. Коррозия снижается в такой последовательности чугун, литая сталь, аустенитная сталь, кор-тен (высокопрочная конструкционная строительная сталь, содержащая 0,19% С 0,54% 51 0,40% Мп 0,89% Сг 0,45% № 0,42% Си). Величина износа уменьшается во времени и описывается показательной функцией [c.61]

Сопротивление деформированию при обработке титана давлением выше, чем при обработке конструкционных сталей или медных и алюминиевых сплавов, что объясняется высокой прочностью титана и его сплавов. Предел текучести титана и его сплавов почти равен пределу прочности, что также затрудняет обработку давлением. Титан и его сплавы обрабатываются давлением примерно так же, как и нержавеющие стали аустенитного класса. Поэтому для обработки титана требуется довольно мощное оборудование, применяемое для обработки высококачественных сталей. [c.375]

Зависимость высоты неровностей от скорости резания для различных материалов различна. На фиг. 103 кривая А показывает зависимость для обычных конструкционных сталей. Для нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса зависимость часто выражается кривой вида В. [c.155]

Для сварки малоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей с хромоникелевыми сталями аустенитного класса, работающих при повышенной температуре, а также для сварки некоторых марок жаропрочных сталей. [c.86]

Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300° С, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для работы в интервале температур 350—500° С применяют легированные стали перлитного и ферритного классов (рис. 150). Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700—900° О применяют сплавы на никелевой основе. При еще более высоких температурах используют сплавы на основе тугоплавких металлов — молибдена, хрома и др. Указанные пределы являются условными и выбор необходимых материалов решается в каждом случае конкретно. [c.256]

На рис. 38 приведена зависимость Кг = при точении различных конструкционных сталей. Кривая 1 наиболее характерна для конструкционных сталей перлито-ферритного класса, кривая 2 для нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса, кривая 3 — для легкоплавких металлов и сплавов. Характер кривой 3 указывает, что при достижении некоторой скорости резания температура приобретает такие значения, при которых обрабатываемый материал сильно размягчается и даже оплавляется. Поэтому шероховатость обработанной поверхности с дальнейшим увеличением скорости резания повышается. Кривая 4 характерна для металлов, при обработке которых на передней поверхности инструмента нароста не образуется. [c.77]

В табл. 4 приведены теплопроводности различных конструкционных сталей. Теплопроводность. уменьшается с увеличением содержания углерода от 0,208 для электролитического, железа до 0,137 для стали с содержанием углерода 0,5%. У легированных же сталей (хромоникелевых) теплопроводность равна 0,109. Наконец, стали аустенитного класса имеют теплопроводность всего лишь 0,049 (в 4 раза меньшую, чем углеродистые стали). Из таблицы видно, что с повышением температуры от 100 до 500° у мягких сталей теплопроводность падает вдвое, у высокоуглеродистых — на 50 и 30% у аустенитных же сталей теплопроводность мала и с повышением температуры почти не изменяется. [c.104]

При обработке сталей аустенитного класса, жаропрочных сталей, получивших широкое применение в различных областях машиностроения, условия для работы резцов исключительно неблагоприятны. Эти стали имеют высокую прочность и одновременно значительную вязкость кроме того, они отличаются по крайней мере вдвое меньшей, по сравнению с конструкционными сталями, теплопроводностью. Все эти свойства увеличивают силу резания почти вдвое, следовательно, возрастают и силы трения. Высокая вязкость обусловливает большую усадку, большое количество деформаций, значительное количество тепла, которое при малой теплопроводности порождает на контактных поверхностях высокую температуру, вызывающую температурный износ режущих сплавов (размягчение структуры режущего сплава). [c.125]

Существование неоднородного тела под паяным швом свидетельствует о том, что появление его связано с воздействием расплава припоя в процессе пайки. Отсюда следует, что припой является ПАВ по отношению к паяемым материалам и сочетание материал - припой несовместимо. Пайку осуществляли на биметаллических конструкциях, состоящих в одном случае из дисперсионно-твердеющего сплава (наружная оболочка) и медного (внутренняя оболочка), в другом - из стали мартенситного класса (наружная оболочка), того же медного сплава (внутренняя оболочка). Использовали медно-серебряные припои, гальванически нанесенные на паяемые поверхности перед пайкой. Исследования показали, что совместимость медно-серебряного припоя с конструкционными сталями аустенитного класса удовлетворительная близка к этой же оценке совместимость со сталями мартенситного и переходного классов, а также с гомогенными сплавами. В то же время совместимость с этим же припоем дисперсионно-твердеющих сплавов близка к нулю. Прочность их снижается примерно в 10 раз в сравнении с прочностью вне контакта с расплавом припоя, причем такое [c.462]

Мыла и жиры. Прекрасная стойкость в высших жирных кислотах делает аустенитные стали ценным конструкционным материалом для оборудования производств, связанных с гидрогенизацией или другими реакциями олеиновой, стеариновой н подобных нм кислот. [c.41]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

При полосчатой структуре получение излома может вызвать появление расслоений. Применение термической обработки, повышающей твердость стали, может устранить расслоение в изломе машиностроительной конструкционной стали. Аустенитная сталь не может испытываться путем поперечного излома вследствие слишком большой вязкости обычно такую сталь контролируют на макрошлифах. Иногда испытание на поперечный излом применяется для обнаружения крупного зерна или обезуглероженного слоя на стальных прутках малых размеров. [c.342]

Введение в перечисленные материалы в больших количествах хрома, молибдена, титана, вольфрама ухудшает их обрабатываемость по сравнению с конструкционными легированными сталями. Пониженная обрабатываемость жаропрочных сталей и сплавов определяется рядом особенностей их механических и теплофизических свойств. Например, жаростойкие и жаропрочные стали аустенитного класса отличаются высокой степенью упрочнения при превращении срезаемого слоя в стружку. Способность материала к упрочнению характеризуется отношением Оо.г/Ов- Чем меньше это отношение, тем больше работа пластического деформирования при резании и степень упрочнения. Если для легированных конструкционных сталей отношение [c.288]

Стали немагнитные повышенной прочности используют для немагнитных бандажных колец электрогенераторов. В этих сталях аустенитного класса повышенные прочностные свойства, соответствующие уровню свойств конструкционных улучшаемых сталей, достигаются холодной или теплой пластической деформацией, упрочнением в результате дисперсионного твердения, упрочнением посредством фазового наклепа при последовательном проведении прямого и обратного мартенситных превращений. [c.552]

Стали повышенной производительности имеют теплостойкость до 650° С. Основное их назначение — обработка конструкционных сталей повышенной твердости и прочности, жаропрочных сплавов, сталей аустенитного класса и титановых сплавов. Сталь Р9МЗК6С при обработке жаропрочных сплавов имеет стойкость, в 3 раза более высокую, чем сталь Р18. Сталь Р12ФЗ обладает высокой пластичностью в горячем состоянии, и сверла из нее могут получаться методом поперечно-винтовой прокатки. [c.22]

ЭА-1 Гб — конструкционных низколегированных специальных сталей, а также для сварки этих сталей с хромоникелевыми и хромоникельмарганцовистыыи сталями аустенитного класса. Для сварки стали марки Г-13Л со стороны поверхностей, не работающих на износ [c.43]

Совокупность изменений структуры материала, вносимых облучением, называют радиационным повреждением. Отрицательное следствие радиационных повреждений — охрупчивание, а также радиационное распухание и радиационная ползучесть, вызывающие изменение формы и размеров. Поэтому одно из основных требований, предъявляемых к облучаемым материалам, — их высокая радиационная стойкость (см. п. 8.1.2). Главные конструкционные материалы энергетических ядерных реакторов — стали перлитного класса (корпуса во-до-водяпых реакторов на тепловых нейтронах) и хромоникелевые стали аустенитного класса (детали активной зоны и внутрикорпусных устройств в реакторах на тепловых и быстрых нейтронах, оболочки твэлов и корпуса быстрых реакторов). [c.341]

Влияние наклепа на кратковременные механические свойства сварных швов аустенитных сталей. Аустенитные стали отличаются от всех других типов конструкционных сталей способностью исключительно сильно наклепываться. Широко известно, что способность аустенита к наклепу используется в изделиях из высокомарганцевой стали Гатфильда (12—13% Мп). Хромоникелевые аустенитные стали и сварные швы таких сталей в результате пластической деформации становятся более прочными и менее пластичными. Наклеп резко повышает твердость аустенитных сварных швов. Увеличение твердости может быть достаточно большим, независимо от того, происходит ли в результате наклепа мартенситное или ферритное превращение. [c.261]

Повышенные прочностные свойства, соответствующие уровню свойств конструкционных улучшаемых сталей, дос тигаются на сталях аустенитного класса холодной или теп лой пластической деформацией, упрочнением в результате дисперсионного твердения, упрочнением посредством фазового наклепа при последовательном проведении прямого-и обратного мартенситных у- а- превращений [c.252]

Особенности химического состава перерабатываемых нефтей и технологии переработки вызывают электрохимическую хлористоводородно-сероводородную коррозию низкотемпературной части оборудования. Для защиты от нее наряду с рациональным подбором конструкционных материалов применяют технологические методы ингибирования, нейтрализации введением аммиака, защелачивания нефтяного сырья. Последнее может осложняться возникновением щелочной хрупкости стального оборудования. Сульфиды и хлориды могут вызывать коррозионное растрескивание элементов оборудования из нержавеющих сталей аустенитного класса. При переработке нефтей ряда месторождений оборудование разрушается коррозией под действием нефтяных кислот. Высокотемпературное оборудование установок первичной переработки нефти (в котором не содержится капельно-жидкая вода) разрушается в результате высокотемпературной (газовой) сероводородной коррозии. Все эти формы коррозии и пути защиты от них освещены в данной главе. [c.65]

Ужесточение условий эксплуатации изделий из конструкционных сталей, с одной стороны, и все более детальные лабораторные исследования, с другой стороны, приводят к обнаружению все новых опасных проявлений обратимой отпускной хрупкости. Еще соегсем недавно сч№ тали, что отпускная хрупкость приводит лишь к повышению порога хладноломкости и снижению вязкости разрушения в переходном интервале температур. Затем выяснилось, что может уменьшаться и трещиностойкость (7-интеграл) в области вязкого разрушения, долговечность при ползучести, радиационная стойкость, усталостная прочность и что особую опасность представляет усиление склонности к водородному охрупчиванию и коррозионному растрескиванию в электролитах. Появились данные об усилении при развитии отпускной хрупкости восприимчивости сталей к жидкометаллической и твердо-металлической хрупкости. В связи с тем, что элементы межзеренного разрушения встречаются в самых разнообразных условиях механического нагружения, можно ожидать, что будут выявлены и новые области проявления отпускной хрупкости (например, при кавитационном разрушении, зернрграничном проскальзывании, трении и износе). Близкие по природе к явлению обратимой отпускной хрупкости процессы охрупчивания могут развиваться и в сталях аустенитного класса. Обнаружение и исследование этих новых проявлений отпускной хрупкости и близких к ней явлений также представляется важным направлением дальнейшей работы. [c.210]

Сварка разнородных сталей. При сварке аустенитных сталей с обычными углеродистыми уменьшается содержание легирующих элементов в металле шва за счет участия в нем основного углеродистого металла. Поэтому в данном случае необходимо применять электродные стержни с повышенным содержанием легирующих элементов. Если швы, соединяющие детали из нержавеющей стали и конструкционной углеродистой, не должны иметь высокую пластичность, то для их сварки рекомендуются электроды типа ЭА1, Для сварки нержавеющей стали со среднеуглеродистой удовлетворительные результаты дают электроды типа ЭА1Г или ЭАЗ. Уменьшить опасность появления трещин и облегчить процесс сварки можно облицовкой кромки детали из углеродистой стали аусте-нитным металлом. Наплавка никельхромового сплава устраняет диффузию углерода в аустенитный шов, предохраняя тем самым сварное изделие от разрушения. Выравнить содержание углерода в ряде случаев можно р помощью нагрева при 900—920°С в течение 8—12 ч с 110следующим охлаждением на воздухе, [c.137]

Как правило, хладноломкость характерна для металлов с объемноцентрированной кубической и гексагональной решетками и не свойственна металлам с гранецептрированной кубической решеткой. К числу хладноломких, т. е. подверженных хрупкости на холоду, металлов относятся все черные металлы, включая разнообразные сорта конструкционной стали (фиг. 38), за исключением высоколегированных сталей аустенитного класса. Из цветных металлов хладноломкость обнаруживают цинк и вольфрам (фиг. 39), в меньшей степени магний. Большинство других цветных металлов, включая в их число литой и прессованный алюминий достаточной чистоты, медь, никель и их сплавы, не обнаруживают хрупкости даже при самых низких температурах. [c.90]

Следует иметь в виду, что все приводимые ниже эмпирические соотношения справедливы главным образом для нелегированных и среднелегированных конструкционных сталей в форме полированных пенадрезанных образцов обычного лабораторного типа. Они не пригодны для холоднонаклепанной стали и лишь в ограниченной степени пригодны для высоколегированной стали аустенитного класса и других конструкционных металлов. Отклонение пределов выносливости, подсчитанных по этим соотношениям, от действительных пределов выносливости составляет в среднем 10%, но может доходить до 20% [104]. [c.130]

Предварительнйя гермическая обработка деталей из сталей перлитного класса чаще всего состоит из дтжига. Иногда производится нормализация горячекатаной пружинной стали перед навивкой, низкоуглеродистых Листовых сталей перед глубокой вытяжкой. Заготовки из сталей аустенитного и ферритного класса бериллиевой бронзы и многих алюминиевых сплавов, наоборот, закаливаются для повышения их пластичности. Окончательная термическая обработка — обычнр упрочняющая нормализация или закалка и высокий отпуск деталей из конструкционных сталей, закалка и старение многих алюминиевых сплавов. [c.260]

Как указано в гл. I, предел прочности и твердость большинства металлов при охлаждении возрастают, пластические характеристики несколько снижаются. У легированных сталей аустенитного класса и большинства цветных металлов и их сплавов (медь, латунь, бронза, дюралюминий и др.) пластические свойства почти не изменяются. Однако наиболее распространены в машиностроении углеродистые, малолегированные конструкционные и инструментальные стали, которые становятся хрупкими при низких температурах. [c.78]

Электроды металлические для дуговой сварки высоколегированных сталей и с особыми свойствами. Типы. Стандарт распространяется на электроды для дуговой сварки высоколегированных сталей аустенитного, аустенито-ферритного, ферритного, мартенсито-ферритного, мартенситного классов и специальных конструкционных сталей. Стандарт устанавливает типы электродов, химический состав нап.лавленного металла, содержание фе[)-ритной фазы в процентах, стойкость против межкристаллитной кор])озии, механические свойства при температуре 20° С, отбор проб для химического, спектрального анализов и испытаний на межкристаллитную коррозию. Указываются свойства электродов и их примерное (рекомендуемое) назначение. [c.489]

Ускоренная коррозия сталей с 13% Сг в морской воде может вызываться их контактом с латунью, медью или более стойкими нержавеющими сталями. Аустенитные стали сами не подвержены анодному разрушению в морской воде при контакте с любыми обычными конструкционными материалами. Напротив, гальванический контакт с аустенитными сталями оказывает некоторое, хотя и слабое влияние на латунь, бронзу и медь, а в случае кадмиевых, цинковых, алю-мянневых и магниевых сплавов необходима изоляция или другие защитные меры, чтобы избежать значительного разрушения цветных металлов. Малоуглеродистая сталь и стали, содержащие 13% Сг, также подвержены ускоренной коррозии при контакте с хромоникелевыми сортами. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...