Сварка автоматическая из аустенитных сталей

При сварке изделий из двухслойной стали с аустенитным легирующим слоем электроды берут по ГОСТ 2246—60 (см. табл. 228 и 229) или по данным работы [807]. Наилучшие результаты получаются при автоматической сварке или сварке под слоем флюса. Легированный слой сваривается последним, но с предварительной разделкой или подготовкой сваренного низколегированного соединения. Чтобы при последующем наложении легированного шва не происходило перемешивания металла, шов должен быть чистым от окалины и шлака и режимы сварки должны быть отрегулированы. [c.741]

Автоматическая и полуавтоматическая сварка под флюсом прн изготовлении узлов трубопроводов из легированных сталей применяется для заполнения разделки кромок стыка при комбинированной сварке и главным образом при изготовлении трубопроводов из листового проката. Комбинированная сварка под флюсом элементов узлов из легированных труб выполняется на серийном оборудовании, чаще всего шланговыми полуавтоматами, причем в качестве вспомогательного применяется оборудование, предназначенное для вращения элементов узлов из углеродистой стали. Таким способом сваривают главным образом толстостенные трубы из сталей II—IV групп, а также из аустенитных сталей. [c.161]

Энергетический баланс при дуговой сварке аустенитных хромоникелевых и ферритных сталей схематически изображен на рис. 40 1223]. Различие между ними можно объяснить меньшим отводом тепла листом из аустенитной стали, в особенности- при температурах ниже 1000° С. Поучительно сравнение с распределением энергии при дуговой сварке под слоем флюса, при которой энергия используется гораздо лучше. При такой сварке меньше тепла приходится на долю основного материала, благодаря чему уменьшается опасность появления склонности к межкристаллитной коррозии в переходных зонах (рис. 41). Автоматическая сварка в защитной атмосфере аргона (большая скорость сварки) имеет то же преимущество перед ручной электродуговой сваркой обмазанным электродом. Однако и в этом случае важен режим сварки [234]. [c.104]

Техника автоматической и шланговой полуавтоматической сварки под флюсом аустенитных сталей типа 18-8 ничем практически не отличается от применяемой при изготовлении конструкций из углеродистых сталей, поэтому в дальнейшем мы ограничимся только изложением особенностей сварки той или иной марки стали. Во всех случаях предусматривается применение флюса серии БКФ. В зависимости от марки стали и условий ее работы изменяется лишь марка электродной проволоки. Сварку аустенитных сталей необходимо производить постоянным током обратной полярности. Применение переменного тока нежелательно. При Сварке постоянным током обеспечивается более стабильная глубина провара и, следовательно, более стабильный химический состав и свойства металла шва. При сварке аустенитных сталей желательно применять проволоку диаметром 3—4 мм. [c.157]

Возможность получения металла швов ПС этим способом проверялась в НПО ЦНИИТмаш А. В. Чиркиным при автоматической сварке в углекислом газе низкоуглеродистой стали с применением проволоки из высоколегированной аустенитной стали и источника питания с жесткой вольт-амперной характеристикой. В процессе сварки скорость подачи проволоки диаметром 2 мм плавно увеличивалась от 1,5 до 5,0 м/мин, сила тока от 200 до 500 А, напряжение дуги от-26 до 36 В. Скорость сварки составляла 18 м/ч. [c.14]

Например, для КТС (контактная сварка) подогрев не применяется, так как свариваются только небольшие толщины. Метод АрДС (аргонодуговая сварка) применяется чаще всего для сварки тонких соединений, что обычно также не требует подогрева. При автоматической дуговой сварке (АДС) под флюсом и газовой защитой подогрев необходим для легированной (кроме стали аустенитного класса), углеродистой (при содержании углерода выше 0,25%) и низколегированной сталей. Ответственные конструкции из низкоуглеродистой стали также подогревают, если сваривается металл большой толщины. [c.6]

Автоматическая и полуавтоматическая сварка под флюсом широко применяется при изготовлении конструкций из кислотостойких аустенитных сталей. Сварка выполняется с помощью автоматов и шланговых полуавтоматов. Вследствие большого омического сопротивления и низкой теплопроводности аустенитных сталей вылет электрода должен быть уменьшен, а скорость подачи увеличена по сравнению со сваркой обычных сталей (до 50 мм при сварочной проволоке диаметром 5 лл и до 25 мм — при диаметре 2 мм). Высокая концентрация тепла дуги при сварке под флюсом позволяет сваривать без разделки кромок металл толщиной до 40—50 мм. [c.12]

Значительное распространение получила автоматическая сварка вольфрамовым электродом неповоротных стыков труб из высоколегированной аустенитной стали. [c.163]

Для сварки аустенитных сталей применяют так называемые основные или низкокремнистые флюсы, т. е. флюсы с низким содержанием песка в шихте, либо вовсе не содержащие марганца (АН-20, ФЦЛ-2), либо с небольшим количеством марганца (АН-22, АН-23, АН-26). Эти флюсы выгодно отличаются от кислых марганцевых — они обеспечивают меньшее окисление хрома, более высокую стойкость сварных швов против образования горячих трещин, более легкую отделимость шлаковой корки. Однако и эти флюсы не свободны от недостатков. При сварке под основными флюсами окисление титана остается еще очень большим — из общего количества титана, содержащегося в электродной проволоке, в металл шва переходит не более 15—20%. Вследствие этого при автоматической сварке закрытой дугой, как, впрочем, и при сварке открытой дугой, не удавалось использовать титан для предотвращения межкристаллитной коррозии сварных швов. [c.151]

Одними из основных показателей свариваемости стали являются склонность к образованию холодных трещин, изменение свойств ЗТВ и необходимость принятия специальных технологических мер для получения бездефектного сварного соединения с надлежащими свойствами. Согласно этим положениям все три никелевые стали можно отнести к хорошо свариваемым. Низкое содержание в сталях углерода обусловливает отсутствие склонности к холодным трещинам, даже если в ЗТВ после сварки образуется мартенсит. Мартенсит с низким содержанием углерода при высоком содержании никеля способствует получению в ЗТВ высокой ударной вязкости и умеренной твердости металла. При наличии вязкого аустенитного металла шва это обстоятельство обусловливает отсутствие необходимости проведения термообработки после сварки. При сварке эти стали проявляют склонность к росту зерна в ЗТВ. В связи с этим сваривать их целесообразно без большого тепловложения, предпочитая сварку в защитном газе и ручную дуговую сварку. При автоматической сварке под флюсом лучше использовать тонкую проволоку. [c.240]

Соединения при сварке в среде защитных газов. Применение автоматической и полуавтоматической сварки в среде защитного углекислого газа, разработанной ЦНИИТМаш, Институтом электросварки им. Е. О. Патона, МВТУ и другими организациями, непрерывно расширяется. Этим способом производится укладка швов во всех пространственных положениях, хорошо свариваются конструкции из углеродистых, низколегированных сталей и некоторых высоколегированных, в частности аустенитных, свариваются конструкции малых, средних и больших толщин в несколько десятков миллиметров. Установлено, что сварка в среде углекислого газа в некоторых случаях уступает сварке под флюсом по производительности, но значительно превосходит ее по экономичности вследствие меньшей стоимости применяемых материалов. [c.41]

Предварительный подогрев свариваемого изделия, как уже указывалось, не всегда снижает вероятность образования горячих трещин. В ряде случаев, наоборот, подогрев усиливает образование трещин. Например, подогрев до 500 -550° С при сварке конструкций из аустенитных сталей 16-13 с ниобием усилил образование горячих трещин [174]. При автоматической сварке Х18Н12МЗТ также не удалось избежать трещин при предварительном подогреве до 450° С. Однако трещины при сварке тавровых образцов стали ЭИ417 толщиной 6 лш с предварительным подогревом до 400° С и стали типа Х15Н35 с подогревом до 700° С не образовывались [84]. [c.118]

При особых требованиях к качеству сварки, в частности к формированию и чистоте внутренней стороны шва, на трубах из аустенитных сталей применяется автоматическая сварка неплавящимся электродом с поддувом защитных газов. Может быть использована в этом случае и ручная аргоно-дуговая сварка вольфрамовым лантанированным электродом. Применение под- [c.179]

Для труб из аустенитных сталей можно использовать стыковую сварку методом сопротивления. При этом характерны два способа. Первый способ — это сварка на импульсных машинах постоянного тока (типа МТИП), перестроенных из точечных в стыковые. Второй способ сварки (прерывистым нагревом) осу-ш,ествляется на автоматических машинах переменного тока для стыковой сварки, включение которых производится посредством прерывателей типа ПИШ, обычно используемых в машинах для шовной сварки. [c.192]

Сварка автоматическая и полуавтоматическая в защитной среде углекислого газа целесообразна для соединений углеродистых, низколегированных сталей и некоторых специальных сплавов преимущественно при изготовлении изделий небольших толщин 25 мм), может производиться во всех прастранственных положениях автоматами и полуавтоматами. Сварка в среде аргона применяется главным образом при изготовлении изделий из алюминиевых, магниевых, медных, титановых и других сплавов, а также из аустенитных сталей сварка производится на автоматизированных установках. Неплавящимся (вольфрамовым) электродом в среде аргона можно сваривать изделия очень малых толщин (доли миллиметра), но такая сварка мало производительна сварка с применением плавящихся электродов более производительна. [c.15]

При наличии требований по МКК для сварных соединений применяют присадочные материалы, легированные Nb или Ti и А1. Для сварки узлов из стали 08X17Т в химическом машиностроении применяют иногда электроды типа Э-10Х17Т. Проволоку Св-10Х17Т используют также при аргонодуговой сварке и автоматической сварке под флюсом. В случае применения аустенитных электродов и проволок металл шва сварных соединений обычных и "чистых" по примесям сталей отличается высокой пластичностью и ударной вязкостью. Если для сварки применены однородные электроды и проволоки с обычным содержанием примесей, то пластичность и ударная вязкость металла шва крайне низкие и какие-либо требования к этим характеристикам не предъявляются. [c.341]

Наибольшее распространение получила ручная дуговая сварка. Перспективным является внедрение автоматической сварки под флюсом [17] и прежде всего ее способов, обеспечивающих минимальное проплавление основного. металла. В отдельных узлах может использоваться электрошлаковая сварка [16]. Применительно к выполнению сварных соедпнений разнородных перлитных сталей и перлитных с высокохромистьши широкие возможности имеет сварка в среде углекислого газа [5], а для сварных соединений разнородных аустенитных сталей— сварка в среде аргона. Для стыковки труб малого диаметра в котлостроении широко используется контактная стыковая сварка [2]. Для изготовления переходных элементов пз аустенитной стали с перлитной рекомендуются различные методы сварки давлением в вакууме [14]. Все большее распостранение при изготовлении конструкций из разнородных сталей находит сварка трением, электроннолучевая и диффузионная сварка. [c.194]

Автоматическая н полуавтоматическая сварка под флюсом широко применяется при изготовлении конструкций из кислотостойких аусте-яитных сталей сварка вьшолияется с помощью автсматов и шланговых полуавтоматов. Аустенитная сварочная проволока обладает повышенным электросопротивлением. Поэтому сварка под флюсом аустенитной проволокой по сравнению с углеродистой требует повышенной скорости подачи и уменьшенного вылета электрода до 50 мм при сварочной проволоке диаметром 5 жл и до 25 мм при диаметре 2 мм). Высокая [c.399]

Для повышения стойкости аустенитного металла шва против образования горячих трещин. Институтом электросварки имени акад. Е. О. Патона [32] разработана также аустенитная проволока из стали Х20Н10Г6Т (ЭИ613), которая применяется в сочетании с флюсом АН-22. Флюс марки АН-22 при автоматической сварке аустенитной электродной проволокой ЭИ613 обеспечивает хорошее формирование и отсутствие технологических дефектов. [c.115]

Для жаропрочных сталей, как и для высокопрочных целесообразно применять второй способ сварки, используя аустенитные электроды ЦЛ-9А со стержнем из проволоки Св07Х25Н13. В этом случае термической обработки не требуется. Автоматическая и полуавтоматическая сварка по второму способу производится проволокой Св08Х20Н9Г7Т под флюсом АН-22. [c.237]

Сталь аустенитного класса. Хорошо поддается обработке в холодном состоянии. Температурный интервал горячей деформации составляет 1100—900 °С. Ручную электродуговую сварку осуществляют с помощью электродов АНВ-13 и ОЗЛ-22, используя сварочную проволоку из сплава 02Х19Н9. Автоматическую сварку выполняют под флюсом или в защитных газах сварочную проволоку применяют из стали марки 04Х18Н10, флюс марки АН-18. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...