Сварка мартенситных и аустенитно-мартенситных высоколегированных сталей

Получение аустенитного состояния в зоне сварки рассматриваемых сталей после завершения сварочного нагрева обеспечивает и после охлаждения создание аустенитной основы в определенных участках ЗТВ, примыкающих к участку сплавления или соединения. В указанных участках даже высокопрочных мартенситно-стареющих и аустенитно-мартенситных сталей после сварки сохраняется аустенитная основа. Это обстоятельство обеспечивает достаточно хорошую свариваемость практически всех высоколегированных хромоникелевых сталей. [c.275]

Электроды для сварки высоколегированных сталей (ГОСТ 10052—62) аустенитного аустенито-ферритного, ферритного, мартен-сито-ферритного, мартенситного классов и специальных сплавов выпускают следующих типов [c.43]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

Тип электродов регламентирует также ГОСТ 10052—75, который устанавливает требования к электродам для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами и распространяется на электроды для ручной дуговой сварки коррозионностойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситного, мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного, аустенитно-мартенситного и аустенитного классов. ГОСТ 10051—75 определяет требования к электродам для ручной дуговой наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами. Тип электродов зависит от химического состава наплавленного металла и его твердости при нормальной температуре. Система обозначения типа электродов в указанных стандартах за некоторыми изменениями аналогична системе, принятой в ГОСТ 9467—75 для теплоустойчивых сталей. В типе электродов по ГОСТ 10052—75 цифры, указывающие на содержание химического элемента, не проставляют, если элементов в наплавленном металле в среднем содержится менее 1,5 %. При среднем содержании кремния до 0,8 и марганца до 1,6 % их условные обозначения не проставляют. В ГОСТ 10051—75 буквы ЭН обозначают [c.58]

Обеспечение стойкости металла шва и околошовной зоны против образования трещин. При сварке высоколегированных сталей и сплавов возможно образование горячих и холодных трещин. Горячим трещинам подвержены в основном аустенитные стали и сплавы, холодным — закаливающиеся стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. [c.585]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

Корень шва (фото 9.72) не проварен из-за плохой подготовки кромок (сме-ш,еиие труб). В шве, в участках перехода к основному металлу, видны темно протравившиеся области. Сильно прокорродировавший шов (фото 9.73) имеет после травления тоже необычно темный цвет. Темно травящиеся участки металла шва являются местами с мартенситной или феррито-перлитной структурой (фото 9.74). Таким образом, наряду с высоколегированными аустенитными электродами из хромоникелевой стали, соответствуюи ими материалу труб, при сварке применяли также и электроды из нелегированной стали. Это объясняет неудовлетворительную коррозионную стойкость сварных швов. [c.270]

Наиболее опасными дефектами в сварном соединении являются трещины (рис. 89). Появлению трещин в металле шва могут способствовать поры и неметаллические включения. Процесс разрушения начинается с образования зародышевой трещины, поэтому наличие в металле трещин является фактором, предрасполагающим к разрущению. Разрушение любого металла состоит из нескольких этапов — зарождение трещины, ее устойчивый рост и достижение критической длины, нестабильное развитие трещины. Существуют трещины двух типов — горячие и холодные. Стенки горячих трещин обычно сильно окислены, а у холодных — блестящие, чистые. Горячие трещины имеют межкристаллит-ное строение, в то время как холодные трещины, в основном, проходят через тело кристаллов. Горячие трещины обычно расположены в металле шва и могут образоваться в процессе кристаллизации металла под действием растягивающих напряжений, возникающих в процессе охлаждения сварного соединения. Холодные трещины чаще всего возникают в околошовной зоне, и реже в металле шва. В основном они образуются при сварке изделий из средне- и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов. Но они могут появиться и в сварных соединениях из низколегированных сталей иерлитно-ферритного класса и высоколегированных сталей аустенитного класса. [c.237]

ГОСТ 10052—75 устанавливает типы и основные требования к электродам для ручной дуговой сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. В нем предусмотрены электроды для сварки коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситного, мартенситно-фер-ритного, ферритного, аустенитно-ферритного и аустенитного классов, всего 49 типов. Типы этих электродов обозначаются так же, как теплоустойчивых электродов. Кроме гарантированного химического состава ГОСТ устанавливает особые требования к отдельным группам этих электродов, в частности содержание ферритной фазы в наплавленном металле, отсутствие склонности к межкристаллитной коррозии, максимальную рабочую температуру, при которой регламентированы показатели длительной прочности наплавленного металла, ма1 симальную рабочую температуру сварных соединений, при которой допускается применение э.яектродов при сварке жаропрочных сталей. Все эти показатели в виде цифровых индексов указываются при условном обозначении электродов. [c.138]

Электроды металлические для дуговой сварки высоколегированных сталей и с особыми свойствами. Типы. Стандарт распространяется на электроды для дуговой сварки высоколегированных сталей аустенитного, аустенито-ферритного, ферритного, мартенсито-ферритного, мартенситного классов и специальных конструкционных сталей. Стандарт устанавливает типы электродов, химический состав нап.лавленного металла, содержание фе[)-ритной фазы в процентах, стойкость против межкристаллитной кор])озии, механические свойства при температуре 20° С, отбор проб для химического, спектрального анализов и испытаний на межкристаллитную коррозию. Указываются свойства электродов и их примерное (рекомендуемое) назначение. [c.489]

Высоколегированные стали и стали на никелевой основе. При сварке высоколегированных сталей (мартенситного, мартенситно-ферритного, аустенитно-мартенситного, аусте-нитно-ферритного, аустенитного классов) и сплавов на железоникелевой и никелевой основах в качестве присадочных материалов используют сварочные проволоки и пластины, соответствующие по составу свариваемым сталям, и безокислительные флюсы системы СаО - СаРг или СаО - aFj - AI2O3 (ОФ-6, ОФ-7 и др.). Для защиты от окисления элементов сварочных материалов в процессе сварки в ряде случаев осуществляют дополнительную защиту поверхности шлаковой ванны обдувом ее аргоном. [c.152]

Подогрев (общий или местный) до температуры 100—3(Ю°С рекомендуется при сварке всех высоколегированных сталей и сплавов в зависимости от характера микроструктуры основного металла, содержания углерода, толщины и жесткости изделия. Для мартенситных сталей й сплавов подогрев изделия обязателен для аустенитных сталей он примсняегся редко. Подогрев способствует более равномерному распределению температур по изделию в процессе сварки и охлаждению с меньшими скоростями, в результате чего не образуются кон-цевтрированные усадочные деформации по сечению сварного соединения и трещины не возникают. [c.122]

В связи с положительным влиянием ферритной фазы на стойкость аустенитных швов против горячих трещин современная технология электродуговой сварки большинства высоколегированных аустенитных сталей предусматривает получение швов с аустенитно-ферритной структурой, содержащих 2—8% ферритной составляющей. Верхний предел содержания феррита ограничивается указанным количеством в том случае, если изделие эксплуатируется при температуре выше 300° С, так как при содержании феррита в аустенитном и мартенситном швах более 13—15% [30, 7, 15] в интервале тe шepaтyp 350—530° С [20, 22, [c.296]

В ряде случаев для сварки сталей этого класса может использоваться высоколегированная нержавеющая проволока, обеспечивающая аустенитную или аустенитно-мартенситную структуру шва. Такие швы обладают высокой пластичностью и достаточной прочностью. Высокая растворимость водорода, кислорода и азота в аустените обусловливает стойкость сварных соединений против охрупчивания. Прочность ау-стенитно-мартенситных швов уступает прочности основного металла, однако высокий запас пластичности обеспечивает достаточно хорошую работоспособность конструкции. Наибольшее применение при сварке высокопрочных сталей получила проволока Св-10Х16Н25М6 (по ГОСТу 2246—70). [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...