Коэффициент неравномерности распределения температур газов

Здесь г — коэффициент восстановления термоприемника к — отношение теплое.мкостей газа при постоянном давлении и постоянном объеме (показатель адиабаты) М — число Маха V — скорость газового потока — скорость распространения звука в газе при температуре Т (т). Воспользовавшись взаимосвязью между (х, т) и I, х, т), устанавливаемой приближенное помощью критерия неравномерности распределения температур Р, а также выражением (4.15), и вводя абсолютные значения те.мператур, взамен (4.13) получаем уравнение, содержащее только х, т) [c.62]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Io=MoWo — то же, принятое за масштаб, Н (кгс) Швх —средняя скорость потока на выходе из горелок, форсунок и т. д. м/с Мо — секундный расход массы газов, принятый за масштаб (например, расход массы газов в характерном сечении fp.n), кг/с /о — характерный линейный размер рабочей камеры, м v — коэффициент кинематической вязкости продуктов сгорания при температуре газов в рабочей камере печи, mV рЕх — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению. В условиях стабилизированных турбулентных потоков коэффициент р принимают в инженерных расчетах равным 1,0 X, у, Z — координаты точки. [c.659]

В результате численного интегрирования методом Рунге — Кутта уравнения (45) при данных граничных условиях были вычислены значения функций J o(l), i i(i) и Yzil) по значениям Р, принятым в расчетах. Ход изменений этих функций представлен на рис. 52, 53, 54. С помощью найденного представления этих функций могут быть вычислены распределения температур в потоке разреженного газа по заданным температурам стенки. Поддержание неравномерно заданных температур стенки в условиях стационарного теплообмена ее с обтекающим газом должно осуществляться соответствующим подогревом стенки тепловыми источниками. Мощность этих источников может быть вычислена по температурному полю газа. Таким же путем могут быть вычислены коэффициенты теплообмена, необходимые для практических расчетов, но в этом случае нужно произвести еще один пересчет. Решение тепловой задачи получено в функции обобщенных переменных Блазиуса х и . Для физической интерпретации решения необходимо установить соответствие между переменными Блазиуса и физическими координатами х и у. Такое соответствие должно устанавливаться формулой (32), разрешаемой относительно координаты обтекающего стенку разреженного газа. Расчеты должны быть произведены при [c.321]

Лхи вхи вхп — произведение массового расхода входящих в реактор потоков топлива и окислителя, кг/с, на среднюю скорость, м/с. каждого потока, Н Jq = MqWq — то же, принятое за масштаб, Н Mq — массовый расход газов, принятый за масштаб (например, массовый расход газов в характерном сечении рабочей камеры), кг/с /д — характерный линейный размер реактора, м V — кинематическая вязкость продуктов сгорания при температуре газов в реакторе, м /с — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению в условиях стабилизированных турбулентных потоков в инженерных расчетах коэффициент р принимают равным 1,0 х, у, г — координаты точки. [c.70]

Излагаемый ниже метод расчета излучения газа при неравномерных температурах основан на допущении, что спектральные коэффициенты поглощейия среды на участке О—не зависят от распределения температур л а этом участке, а определяются температурой, со-ответствую Й координате yi, и на использовании данных по суммарному излучению газов. При таком допущении следует в формуле (12-6) принять [c.340]

На рис. 4.34 показана зависимость коэффициента неравномерности кцррозии холодной части РВП в зависимости от температуры предварительного подопрева воздуха, В качестве критерия неравномерности принят коэффициент, равный отношению локальной скорости кqppoзии к средней для холодного слоя РВП. Абсолютный коэффициент неравномерности коррозии зависит от многих факторов, главными из которых являются распределение скорости газов, температуры стенки концентрации серного ангидрида, загрязнение по сечению ротора и др. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...