Неравномерность распределения скоросте

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

На практике длина подводящих каналов всегда большая и в них устанавливается неравномерное распределение скоростей по сечению. [c.20]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной оша.ч)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости на входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Чем больше угол поворота колена или отвода, тем интенсивнее вихре-образование у внутренней стенки, а следовательно, больше неравномерность распределения скоростей по сечению. Так, например, при угле поворота колена бн = 90° и малом радиусе закругления (или при острой кромке) максимальная ширина вихревой зоны достигает половины [c.38]

Как начальный участок свободной затопленной струи, так и основной (особенно) отличаются большой неравномерностью распределения скоростей по сечению. При этом вследствие подобия профилей скоростей основного участка относительная неравномерность остается постоянной, тля всех сечений, т. е. коэффициенты количества движения Л4з и кинетической энергии Ns одинаковы для всех сечений. На начальном участке относительная неравномерность но сечению меняется вдоль струи, соответственно изменяются и коэффициенты Ли Л, ,. Значения этих коэффициентов приведены в [63]. В табл. 1.1 [c.50]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Эта величина учитывает неравномерность распределения скоростей по сечению аппарата, так как в нее входит коэффициент количества движения, т. е. коэффициент неравномерности поля скоростей Мц. Для канала круглого сечения выражение (1.2) можно привести к виду [c.58]

TO будет учтена неравномерность распределения скоростей по сечению [45], [54]. [c.58]

Очевидно, что п случае неравномерного распределения скоростей по сечению аппарата среднее (истинное) значение коэффициента теплообмена (массообмена) [c.65]

Для решения этого уравнения воспользуемся, как и раньше, разложением экспоненты в подынтегральном выражении в ряд Тейлора по степеням щ/шф в окрестности точки = 1. В результате получается следующее выражение для степени превращения Д,,,, учитывающей неравномерность распределения скоростей фильтрации по поверхности катализатора [361 [c.66]

Из приведенных результатов расчета следует, что неравномерность распределения скоростей может значительно влиять на эффективность работы различных аппаратов. Вместе с тем следует отметить, что неравномерность поля скоростей в начальном сечении рабочей камеры сохраняется в последующих ее сечениях не во всех аппаратах. Если вдоль камеры нет продольных перегораживающих устройств, то поток постепенно, по мере продвижения вперед, выравнивается. Следовательно, в этом случае коэффициент понижения эффективности постепенно увеличивается, приближаясь к единице. В результате его значение в среднем получается выше, чем подсчитанное по первоначальной неравномерности. [c.73]

На участке трубопровода или аппарата существует неравномерное распределение скоростей, имеющее регулярный характер требуется определить критическую величину коэффициента сопротивления = [c.78]

При достаточном расстоянии между решетками жидкость, набегающая на вторую решетку уже в виде кольцевой струи, будет растекаться по ее фронту в обратном направлении, т. е. от периферии к центру. Если коэффициент сопротивления второй решетки не очень большой, то в сечении на конечном расстоянии от нее распределение скоростей будет равномерным (рис. 3.11, б). Если коэффициент сопротивления второй решетки будет слишком большим, то обратное растекание по ней кольцевой струи приведет к дальнейшему ее перетеканию в том же направлении и на конечном расстоянии за этой решеткой. В результате снова получится неравномерное распределение скоростей (рис. 3.11, в). [c.88]

Все эти факторы (влияние стенки, нарушение однородности слоя во время эксплуатации, запирание отдельных отверстий опорных решеток) создадут аналогичную неравномерность распределения скоростей в слое также и при набегании на него потока полным сечением (см. рис. 3.12, г). [c.91]

Таким образом, формулы (4.109)—(4.111) позволяют найти по заданным значениям Т к/ о. и Л р потребный коэффициент сопротивления решетки, обеспечивающий заданный коэффициент неравномерности распределения скоростей Л4р в сечении, расположенном непосредственно за решеткой. Наоборот, задаваясь определенным коэффициентом сопротивления Ср решетки, можно при заданном отношении площадей и [c.112]

В качестве характеристики степени неравномерности распределения скоростей по сечению камеры отсасывания (рабочей камеры аппарата) в данном случае можно принять безразмерную максимальную по этому сечению скорость w/wl или В случае симметричного подтекания [c.138]

Структура потока перед выходом из аппарата. Диаграммы полей скоростей (рис. 6.5—6,7) подтверждают рассмотренную структуру потока в выходном участке рабочей камеры аппаратов. Действительно, неравномерность распределения скоростей ио сечению камеры быстро убывает с удалением от выходного отверстия, при этом резкое повышение скоростей наблюдается только в пределах проекции выходного отверстия на рабочее сечение. Для симметричного выхода — в центральной части рабочего сечения (рис. 6.5), а для бокового — в части, непосредственно [c.145]

Неравномерность распределения скоростей по сечению быстро убывает по мере удаления от выходного отверстия вверх по потоку, небольшая неравномерность распространяется только на часть сечения (равного примерно площади выходного отверстия). Поэтому, очевидно, практически во многих аппаратах можно допустимое отношение скоростей wtw )J Qa [c.147]

При установке в рабочей камере плоской решетки (рис. 7.2, б) даже с очень большим коэффициентом сопротивления (соответственно = 30 и 315), при котором создается новая неравномерность распределения скоростей ( перевернутый профиль), выравнивание потока происходит значительно раньше, т. е. на меньшем расстоянии от входа в аппарат. Однако и в этом случае полное выравнивание скоростей (Ш х 1 и /И , 1) наступает только при Н --= НЮ 2,6л-3. [c.162]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

В тех случаях, когда допускается некоторая неравномерность распределения скоростей, при которой ет, 1,3, количество решеток может быть следующим. [c.185]

Наличие в днище колена бункеров практически не влияет на распределение скоростей в рабочей камере. Неравномерность распределения скоростей в сечении перед выходом из рабочей камеры, вызванная подсасывающим эф([)ектом узкого выходного отверстия, может быть устранена как установкой сопротивления, рассредоточенного по сечению (в данном случае перфорированной решетки), так и разделением выходного колена на отдельные более узкие каналы изогнутыми разделительными стенками. [c.204]

Наибольшая неравномерность распределения скоростей получается как раз по сечениям секции / (Э1), в которую поток поступает под наибольшим углом (см. рис. 9.21, а). [c.264]

В пустом аппарате наблюдается уменьшение неравномерности распределения скоростей по мере удаления от входного отверстия. При этом, если в сечении Sj — 15,6 профиль скорости еще имеет точку перегиба аналогично профилю скорости свободной струи, то в более удаленных сечениях точка перегиба уже отсутствует, площади поперечного сечения ограниченной струи возрастают по сравнению с соответствующими площадями сечения свободной струи, а коэффициенты неравномерности и уменьшаются. [c.269]

Для неустано11иви]егося потока вязкой жидкости необходимо учесть си1 е неравномерность распределения скоростей и потери напора, следовательно, уравнение (1.160) будет иметь вид [c.137]

Газораспределительные решетки в виде перфорированных листов давно используют в электрофильт 1ах, где степень неравномерности распределения скоростей по сечению рабочей камеры, вследствие резкого перехода от относительно малой площади сечения подводящего газохода к площади сечения рабочей камеры электрофильтра, была бы особенно значительна без таких решеток. Но не было рациональных методов подбора этих решеток их выбор производился чисто эмпирически или умозрительно. [c.10]

Теоретическое решение задачи о выравнивающем действии сеток (плоских решеток) было дано Колларом в 19.39 г. [167]. Рассматривая одномерную задачу, он применил теорему импульсов к потоку с небольшой начальной неравномерностью распределения скоростей по сечению прямого канала, т. е. состоящему из двух трубок тока с разными начальными скоростями и проходящему через распределительную решетку (сетку) постоянного по всему фронту сопротивления (равномерного живого сечения). На основе этого им получена связь между отклонениями скоростей от среднего по сечению значения [c.10]

Оценка степени неравномерности распределения скоростей но сечению часто ирогзоднтся но величине отношения максимальной скорости потока [c.15]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Не, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости ])асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, = г /Ь (рис. 1.25). Под плоским диффузором подразумевается диффузор, который расширяется только в одной плоскости. [c.31]

Чтобы определить влияние скорости потока на эффективность работы аппарата, можно принять = onst. При неравномерном распределении скоростей среднее значение коэффициента уноса для аппарата должно определяться как среднее значение коэффициентов уноса для элементарных площадок AFi с соответствующими элементарными расходами AQ, (скоростями потока Wi) [c.57]

Для получения зависимости коэффициента очистки ц от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

Для устранения или у.меньшення влияния пристенного эффекта на протекание жидкости через насыпной слой можно, например, разделить поперечное сечение, начиная с участка или Яд, перфорированными листами или сетками 4 (см. рис. 3.12, д) переменного живого сечения, т. е. убывающего к периферии (следовательно, коэффициент сопротивления, возрастающий к периферии). Это приведет к увеличению сопротивления движению жидкости вблизи стенки, а следовательно, к устр. шению возникающей неравномерности распределения скоростей по сечению. Соответственно уменьшится возможность нарушения упаковки слоя. [c.91]

Для оценки влияния неравномерности распределения скоростей по сечению аппарата на его технологические характеристики, как было показано, необходимо знать коэффициент неравномерности, характеризуемый коэффициентом количества движения. Если в качестве такого коэффициента Мрн примем отношение количества движения по средней скорости Шр в сечении растекания струи Ер непосредственно за решеткой, т. е. pWpFp, к количеству движения по средней скорости в сечении аппарата (канала) pwlFк (а практически такое отношение допустимо принять), то с учетом уравнения неразрывности [c.111]

Д.ЛЯ определения степени неравномерности в рабочей камере аппарата при конфузорном выходе с.чедует учесть неравномерность распределения скоростей во входном сечении конфузора, т. е. вместо истинной площади Е, входного сечения конфузора следует взять несколько меньшую (эффективную) площадь Е, ,,,,, которая определяется соотноыюнием Ер ,, , Ердар/да, [c.141]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям рещеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,1 в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сечении, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток (f -- 0,45 и f - 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Му = 1,04 (зместо Л4к = = 1,22 при f 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — меиыисс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Значение Мц = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (УИк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (УИк = 1,16), получены также в случае установки одлон половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / -- 0,35. [c.260]

В общем случае особенностью движения жидкости через эти элементы является неравномерность распределения скоростей по сечению. Такая неоднородность потока приводит не только к снижению эффективности работы аппарата, но часто к локальному перегреву и запеканию зерен слон (при горячем газе), к локальному замораживанию отдельных участков рабочего элемента (в теплообменниках), к усилению капле- и тума-ноуноса (в фильтрующих аппаратах) и другим подобным нежелательным явлениям, а иногда даже к полному выходу аппарата из строя. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...