Коэффициент неравномерности распределения температур теплопроводности

Время охлаждения двигателя автомобиля w после остановки определяется теплофизическими свойствами агрегата и условиями протекания процесса охлаждения на его поверхности. Однако теоретическое определение времени охлаждения двигателя затруднено, так как до сих пор не установлена зависимость коэффициента неравномерности распределения температуры в двигателе от условий охлаждения на его поверхности. Для определения характера зависимости коэффициента неравномерности распределения температуры у/ использовано дифференциальное уравнение теплопроводности для шара. Решение этого уравнения позволяет определить зависимость коэффициента неравномерности распределения температур двигателя от числа Bi и представить эту зависимость в виде адекватной модели [c.7]

Образование остаточных напряжений после нагрева и охлаждения. Температурные остаточные напряжения появляются в случае неравномерного распределения температуры по сечению детали. Величина и характер температурных напряжений зависят от скорости нагрева и охлаждения, от размеров и формы детали, от коэффициентов теплопроводности и теплопередачи. Особенно большое значение имеет скорость охлаждения и температура, с которой начинается охлаждение. [c.276]

Применение стружки связано с тем явлением, что катящиеся продукты износа, попадая между поверхностями трения, уменьшают силу трения, а заклинивающиеся частицы увеличивают силу трения. Введение металлической стружки обусловливает заклинивание продуктов износа, а, следовательно, увеличение коэффициента трения. Кроме того, металлическая стружка из материалов с высокой теплопроводностью способствует выравниванию температур по поверхности трения, так как стружка переносит тепло от более нагретых мест к менее нагретым, а также способствует очистке поверхности трения от продуктов износа, снижающих коэффициент трения. Однако неравномерность распределения стружки в массе фрикционного материала приводит к тому, что в разные периоды своей работы трущаяся поверхность накладки имеет различный состав и, следовательно, различные значения износоустойчивости и коэффициента трения. Введение в состав фрикционного материала металлических добавок приводит к изменению процесса трения. [c.531]

К первой группе относятся различные аналитические решения задачи о теплопроводности в ребрах. Эти решения с большей или меньшей точностью учитывают влияние на распределение температур и тепловой поток в ребрах формы, толщины, высоты и материала ребер, но исходят из равномерного распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности ребер. Ввиду отсутствия данных о локальных значениях коэффициентов теплоотдачи и сложности аналитических решений при учете неравномерности теплообмена на поверхности ребер работы этого направления практического значения для расчета теплопередачи в ребристых поверхностях не имели. [c.85]

Тепловой поток от углов к середине кромок настолько велик, что несмотря на неравномерное распределение тока на свариваемых поверхностях, температура за счет теплопроводности выравнивается. В этом случае вся энергия, выделяющаяся неравномерно на свариваемых поверхностях, полезна. Отношение полной Мощности, подведенной к кромкам, к мощности, выделившейся на свариваемой поверхности, назовем минимальным коэффициентом увеличения мощности kp2. [c.70]

Здесь ip.T —температура рабочего тела, протекающего через данную поверхность нагрева, °С — тепловая нагрузка, МВт/м бот и Хст — соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности стенки, МВт/(м-°С) аг —коэффициент теплоотдачи от стенки к рабочему телу, МВт/(м -°С) ц — коэффициент растечки (перетока) тепла по сечению трубы растечка тепла вызывается неравномерностью обогрева по периметру при данной распределении обогрева коэффициент растечки тепла зависит от диаметра труб d, бот и Яст — отношение наружного диаметра трубы к внутреннему. [c.140]

Отметим, что при выводе уравнения (5-71) использованы следующие допущения температурное поле рамки неравномерно только в продольном направлении коэффициенты теплообмена а р и теплопроводности Хр не зависят ни от температуры, ни от координат тепловой поток д равномерно распределен по внутренней поверхности рамки. [c.166]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Необходимо заметить, что при контактном нагреве неравномерность распределения температуры имеет место не только по сечению заготовки, по и по ее длине. Последнее обстоятельство объясняется повышенным сопротивлением и плотностью тока в контактной зоне. Интенсивное выделение тепла под контактами приводит к повышению температуры концов заготовки и вызывает необходимость специального охлаждения контактодержателей. На фиг. 263 показаны кривые распределения температур по длине заготовки. Случах а отражает картину распределения температур при неохлаждаемых контактах, имеющих дшлый коэффициент теплопроводности. Случай б предусматривает охлаждение контактных устройств, имеющих высокий коэффициент теилопроводности. Случай в отражает картину распределения температур, когда один конец заготовки зажат частью охлаждаемого контакта. [c.411]

Быстрорежущая сталь, имея низкий коэффициент теплопроводности 0,055 кал1см сек °С, под действием большого тока сильно разогревается в зоне стыка, а конструкционная сталь, имеющая более высокий коэффициент теплопроводности 0,1 шл/см сек-°С, интенсивно отводит значительную часть тепла в тело заготовки, что вызывает неравномерное распределение температуры в зоне стыка и отрицательно влияет на качество сварного соединения. Некоторое влияние на качество сварного соединения оказывает малая критическая скорость закалки быстрорежущей стали, что при охлаждении последней на воздухе вызывает в зоне шва закалку рабочей части инструмента. Это приводит к повышению твердости и хрупкости сварного шва. Во избежание снижения прочности сварного соединения необходимо строго соблюдать основные технологические требования при сварке инструмента и производить [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...