Режимы воспламенения

Числовые расчеты показали, что реализуются два различных режима воспламенения режим самовоспламенения и режим зажигания. [c.283]

Обращает на себя внимание качественное различие графиков для числа Nu, свидетельствующее о том, что для различных режимов воспламенения реализуются принципиально различные режимы теплообмена между частицами и реагирующей средой. [c.299]

Таким образом, при t > температура будет стремительно нарастать, пока не произойдет переход либо к режиму воспламенения и горения металла, либо к его испарению. Этот переход из-за лавинообразного характера роста температуры должен наступить быстро, так что за время прогорания пленки t (рис. 70) можно принять время — длительность индукционного периода реакции. Времени соответствует точка перегиба на кривой Т (t) (рис. 68). Очевидно, что по мере роста q время уменьшается, а соответствующая ему температура активации реакции Тд возрастает (3—5 на рис. 68). [c.115]

На рис. 5 сплошными линиями изображены части кривых 4 и 2 рис. 3, соответствующих режимам воспламенения и потухания, а пунктирными — соседние кривые того же семейства, получающиеся, если при тех же значениях Т , изменяются какие-либо параметры, определяющие значение т (38). [c.319]

Сравнительно малую длительность искры следует отнести к преимуществам конденсаторной системы зажигания. Как показывают исследования [3], в исправном и правильно рассчитанном двигателе после достижения нормального теплового режима воспламенение рабочей смеси происходит в течение 10—15 мкс, и искра длительностью свыше 1000 мкс, имеющая место в батарейной системе зажигания [1], бесполезна и вызывает лишь эрозию электродов свечей, сокращая их срок службы. Срок службы свечей в конденсаторной системе зажигания поэтому увеличивается в несколько раз. [c.27]

Принудительный холостой ход характеризуется максимальными выбросами С Н, . На этом режиме возможно нарушение воспламенения смеси вследствие неудовлетворительного протекания рабочего процесса (ухудшение наполнения цилиндров). [c.19]

В наиболее удаленном от карбюратора цилиндре смесь по составу приближается к предельной по воспламеняемости, при этом возможны пропуски воспламенения, что приводит к резкому росту выбросов углеводородов. Причиной неравномерности распределения является, в частности, отклонение потока смеси дроссельными заслонками в сторону определенных цилиндров, плохое распыливание топлива в карбюраторе на режимах малых нагрузок вследствие низких значений скоростей воздуха в диффузоре карбюратора. [c.41]

Так как скорость воспламенения может изменяться в зависимости от состава (см. рис. 8.23), то при различных режимах горения скорость истечения газов тоже должна изменяться в определенных пределах. [c.312]

Гетерогенным воспламенением называют переход от кинетического режима протекания гетерогенных экзотермических реакций к диффузионному. [c.302]

I, Наряду с режимом самовоспламенения существует режим зажигания [4, 27] (кривые 1, 2 на рис. 7.8.1), при котором увеличение скорости подачи горячего окислителя вызывает уменьшение времени воспламенения. Таким образ эм, для режима зажигания горячий поток окислителя способствует росту скорости экзотермической гетерогенной реакции С -р О2 = СО2. [c.414]

Рис. 7.8.2. Зависимости времени воспламенения 1, для режимов гетерогенного зажигания и самовоспламенения от градиента скорости потока Рх в окрестности лобовой критической точки

В установившемся режиме в спокойном воздухе свеча горит довольно устойчиво, и при хорошем фитиле продолжительное время факел сохраняет примерно одинаковую форму. Однако если на огонь резко подуть, факел оторвется от фитиля и, смещенный в сторону, через несколько мгновений погаснет. Причина этого — нарушение условия горения. Отнесенный в сторону факел погаснет из-за прекращения подвода топлива, хотя окислитель и необходимая для воспламенения теплота еще будут некоторое время присутствовать . [c.177]

На металл эта смесь не действует, но вызывает разбухание и расслоение дюр<1-товых шлангов (шланги должны быть покрыты защитным лаком). Подтекание её из системы грозит пожаром, так как температура её воспламенения /=1 4° С меньше, чем рабочая температура /= 140° С. Применение высококипящих жидкостей для охлаждения автомобильных и танковых двигателей не получило распространения, несмотря на положительные стороны. Объясняется это недостаточным опытом (зазоры, допуски, материалы) конструирования двигателей жидкостного охлаждения, работающих на таком повышенном температурном режиме. Попытки применения высококипящих жидкостей для нормальных конструкций водяного охлаждения. естественно, не могли дать положительных результатов. [c.178]

Открытые амбразуры (схема а) применяются редко, так как они имеют суш,ественные недостатки дальнобойность и пульсация факела в топке неблагоприятные условия воспламенения пыли вследствие охлаждения факела струями вторичного воздуха неудовлетворительное перемешивание аэросмеси с вторичным воздухом неравномерное и нестационарное поле скоростей на выходе из амбразуры местное шлакование задней стены тонки. Пульсация факела отрицательно влияет на циркуляцию воды в экранных трубах, вызывает нарушение температурного режима по змеевикам пароперегревателя, а также приводит к повышению температуры футеровки топочной камеры. [c.95]

Основное различие между взрывом и горением состоит в скорости протекания реакции. В процессе горения газ воспламеняется в момент поступления в топочную камеру и затем с той или иной, но обязательно постоянной скоростью сгорает в квазистационарном режиме. Для возникновения взрыва необходимы накопление в топке или газоходе значительного количества смеси вполне определенного состава и последующее воспламенение ее. [c.40]

X, вызвало не возрастание, а снижение температуры, так как движущийся вдоль фронтовой стены опускной вихрь захватывает факелы верхних горелок, что создает благоприятные условия для зажигания нил<них горелок и в итоге понижает ядро факела. В режимах 4 и 5 величина X меньше, чем в режиме /, однако температура тоже ниже, что объясняется более ранним воспламенением рассредоточенных факелов благодаря образованию в освободившихся участках рециркуляционных газовых потоков (Л. 19]. Пример этот наглядно показывает, что среднее расстояние х уже не является однозначным определяющим фактором. [c.14]

Если скорость воздуха, направленного на смешение с топливом в горелке, велика, то факел целесообразно поддерживать посредством постоянной искры на электродах запальника, т. е. за счет постоянно включенной бобины. При нормальных воздушных режимах сжигания топлива после воспламенения факела запальника бобину обычно выключают. Эта блокировка осуш,ествляется с помощью предусмотренной на усилителе свободной контактной пары. [c.20]

Если скорость воздуха, идущего на смешение с топливом в горелке, велика, то факел целесообразно поддерживать посредством постоянной искры на электродах запальника, т. е. за счет постоянно включенной бобины. При нормальных воздушных режимах сжигания топлива после воспламенения факела запальника бобину [c.100]

Присосы воздуха в газоходы, где температура газов более 600 °С, способствуют дожиганию не сгоревших в топке горючих газов (водород, температура воспламенения которого 600 °С, окись углерода — 700 °С, метан — 650—750 °С). Однако это обстоятельство ни в какой мере не оправдывает наличия присосов воздуха в газоходы с высокой температурой, так как и без этого при правильно налаженном топочном режиме потеря с/з может быть сведена к минимальной нормативной величине. [c.85]

При малых периодах пульсаций, большой и нестационарной частоте вращения мелких частиц, при быстролетучих и кратковременных процессах (прогрев и воспламенение частичек топлива и пр.) характерное время может оказаться порядка Ткр. Впервые теплообмен в этих своеобразных условиях был изучен Б. Д. Кацнельсоном и Ф. А. Тимофеевой диффузионным методом (Л. 153], а затем Л. И. Кудряшевым и А. А. Смирновым аналитически и экспериментально (методом регулярного режима). В связи с формированием теплового пограничного слоя тепловой поток q , передаваемый от поверхности частицы в пограничный слой (или в обратном направлении), больше (или меньше) теплового потока доб, проникающего из пограничного слоя в ядро потока. Поэтому предложено различать коэффициенты теплоотдачи от поверхности частицы ап и от поверхности. пограничного слоя в объем потока аоб- При этом показано, что п>аоб тем значительнее, чем меньше критерий гомохронности. Согласно данным [Л. 153] в записи С. С. Кутателадзе [c.160]

Для пуска холодного двигателя при отрицательных температурах требуется бензовоздушная смесь с а 0,05. .. 0,07, что значительно ниже предела воспламенения. Большая часть топлива выбрасывается в атмосферу, не участвуя в сгорании. На режиме прогрева состав смеси близок к пределу воспламенения (а 0,35. ... .. 0,45). При этом углерод топлива, участвующий в горении, из-за недостатка кислорода окисляется только до СО. [c.40]

Все неисправности и наруптения регулировок по их влиянию на токсичность автомобиля можно разделить на две основные группы непосредственно влияющие на процесс сгорания в двигателе и требующие увеличения подачи топлива. К первой группе относятся регулировки системы холостого хода и главной дозирующей системы, влияющие на коэффициент избытка воздуха, образование СО, С,1Н, , NOx и расход топлива. Характерными для второй группы являются неисправности, вызывающие нарушения процесса сгорания. Например, при возникновении перебоев в воспламенении в одном из цилиндров в 6. .. 8 раз возрастут выбросы углеводородов, однако остальные цилиндры будут работать при большем открытии дроссельной заслонки, смесь будет сгорать более эффективно, с меньшим выбросом СО на режимах холостого хода и малых нагрузок, доля которых в ездовом цикле велика. Этот факт свидетельствует также о необходимости при контроле технического состояния двигателей по токсичности определять концентрации не только окиси углерода, но и углеводородов. [c.84]

Поперечный вдув струй в сносящий поток представляет практический интерес в связи с разнообразными приложениями, начиная от разбавления продуктов сгорания воздухом в камерах сгорания (КС) газовых турбин и заканчивая аэродинамикой реактивной струи при переходе самолета вертикального или укороченного взлета и посадки с режима подъема на крейсерский режим. При вдуве струи в сносящий поток наблюдается сложная картина течения [1, 87]. Поперечное сечение струи принимает почкообразную форму и состоит из двух вихрей, закрученных в противоположные стороны. Основной поток, обтекая струю, формирует зону обратных токов. Возникающие зоны возвратных течений могут быть использованы для стабилизации фронта пламени в прямоточных КС авиационных двигателей. Генератором стабилизирующей струи служит вихревой воспламенитель [141] (см. п.7.1). Преимущества этих систем — высокая надежность запуска и устойчивая работа в щироком диапазоне изменения физических и климатических условий. В этом случае стабилизация осуществляется на высокотемпературном факеле — закрученном потоке продуктов сгорания, истекающих из сопла-диафрагмы с трансзвуковой скоростью, что может быть использовано для воспламенения сносящего потока топливо-воздушной смеси. При [c.359]

Воспламенение частиц происходит при разогреве их поверхности до некоторой температуры. После этого в гетерогенном режиме начинается стадия медленного горения, а в квазигомогенном и парофазных режимах — стадия испарения или газофикации. До начала фазовых переходов поток тепла пз газа к поверхности частиц qiz весь идет внутрь частиц [c.407]

Используем полученные уравнения для анализа распространения горения в режиме фронта пламени, когда оно происходит за счет прогрева (благодаря молекулярной или лучистой теилоиро-водиости среды) впереди лежащих холодных слоев горячими слоями, в которых теплота горения уже выделилась. Такой прогрев вызывает воспламенение среды перед фронтом пламени и распрострапение последнего. [c.414]

Для аэровзвеси, которой соответствуют ударные адиабаты и интегральная кривая fjbgdj на рис. 5.3.1, структура стационарной детонационной волны в режиме Ч—Ж показана на рис. 5.3.3. Видно, что скорость газа в зоне горения (после точки воспламенения Ь) из-за вдува горячих продуктов реакции увеличивается, а скорость частиц за счет межфазного трения надает. В некоторый момент скорости фаз совпадают (точка h). При этом [c.429]

Следует также отметить, что при самовоспламененг и, как правило, градиенты температур внутри реагирующей системы невелики, т. е. вся масса реагента воспламеняется практически одновременно без внешнего воздействия. При зажигании воспламеняется только незначительная часть массы реагента реагирующей системы, после чего горение распространяется по всей массе реагента. Таким образом, самовоспламенение и зажигание представляют собой предельные режимы явления воспламенения. [c.218]

При наличии выгорания реагента (у Ф 0) переход от одного режима к другому при изменении б или других параметров происходит непрерывно, причем чем больше у, тем менее четко происходит этот переход ( размазанность критических условий воспламенения). Как правило, у изменяется в пределах 10- < <С у < 10- , что обеспечивает достаточно узкую переходную зону. [c.281]

В соответствии с ранее сформулированными определениями воспламенением будем считать резкий переход от кинетического (низкотемпературного) режима к диффузионному (высокотемпературному) режиму протекания гетерогенной химической реакции. Следовательно, воспламе не-ние будет иметь место, если [c.306]

Система уравнений (6.9.50), (6.9.51) решалась так ж , как и предыдущие. Расчеты показали, что существуют д)щ режима протекания гетерогенной химической реакции При малых значениях разогрев поверхности невелик и те1 лера-тура поверхности растет довольно медленно, в то вре1уя как концентрация активного газообразного компонента падает до значений, близких к нулю. На рис. 6.9.5 приведе](ы зависимости 0, (т) и Сц, (т) при 02 = о, а = о, /Се = 1000, а = 10- , р = 0,01 для значений А = 300, 250, 50 (кривые 1, 2, 3 соответственно). Из графиков следует, что существует такое А, , что при А < А реализуется первый режим (кривые 2, 3) и воспламенение системы не имеет ме та, а при А > А,., реализуется второй режим протекания гетерогенной реакции, соответствующий воспламенению системы. [c.316]

На рис. 6.10.1 изображена пространственно-временная картина низкотемпературного режима зажигания. Из приведенных графиков следует, что введенное ранее время пр > грева (см. 6.7) меньше, чем время образования нестационарного фронта горения 1, тогда как время зaжигaн я (воспламенения) совпадает с 1. Из анализа графиков следует также, что в результате резкого ускорения реакции в моменты времени, близкие к 1, образовавшийся ранее максимум температуры растет весьма быстро и на некотором ра сстоянии от поверхности достигает наибольшего значения, превышающего температуру стационарного горения. Затем рост максимума прекращается ввиду полного выгорания реагента в зоне максимума. После этого, так же как и [c.321]

Анализируя поведение кривой 2 данного рисунка, мо > но предположить существование такой температуры внеп -него потока Те, при которой время воспламенения не 6 -дет зависеть от скорости набегающего потока газа. Как показали расчеты, время воспламенения в режиме зажигания сильно зависит от значения концентрации кислорода с е- с уменьшением концентрации кислорода время восплг -менения значительно увеличивается, так как снижение концентрации кислорода уменьшает скорость первичной экзотермической реакции и одновременно с ростом концег-трации углекислого газа увеличивается скорость втopи -ной эндотермической реакции. [c.415]

Отметим также, что специальные эксперименты подт1 ер-днли существование двух режимов гетерогенного воспламенения при обтекании углеграфитовых материалов потоком окислителя режима зажигания и режима самовоспламенения. Было установлено, что теоретические и экспери ген-тальные значения времени воспламенения хорошо согласуются друг с другом. [c.422]

В установке ИМАШ-11 использован принцип регулирования температуры на поверхности образца изменением расстояния между образцом и нагревателем. Принципиальная схема устройства для моделирования режимов нагрева показана на рис. 94. Исследуемый образец листового материала 1 установлен горизонтально на неподвижных опорах 2, подлежащий нагреву участок образца ограничен экраном 3 из полированной нержавеющей стали. На нагреваемой и противоположной ей поверхностях образца температура контролируется хромель-алюмелевыми термопарами 4 h. 5. Образец находится в открытой сверху камере 6 прямоугольной формы, в нижнюю часть которой через штуцер подводится инертный газ. При нагреве образца на воздухе происходит возгорание связующего (если температура поверхности образца выше температуры воспламенения связующего). Опыты с нагревом стеклопластиков в защитной атмосфере азота показали некоторое увеличение прочности при уменьшении термоокислительной деструкции связующего [77]. Однако есть основания предполагать, что при нагреве могут образоваться химические соединения азота с компонентами связующего вплоть до образования цианистых соединений. Поэтому для пблной безопасности работы на установке в качестве защитной среды используется аргон. [c.176]

Новый котел тппа П-57р для блока мощностью 500 МВт, предназначенный для работы на экибастузском угле с зольностью до 60%, оснащен среднеходными мельницами типа MPS-2650. Отличительная особенность пы-лесистемы с указанными среднеходными мельницами состоит в том, что требуемая вентиляция мельницы с учетом ее аэродинамических свойств и надежности приводит к увеличению доли первичного воздуха, достигающей на некоторых режимах 50% теоретически необходимого расхода воздуха. Такое количество первичного воздуха с температурой до 140°С (которая ограничивается по условиям надежной работы подщипников мельницы) при сжигании экибастузского угля без принятия специальных мер может привести к трудностям при воспламенении топлива и к неустойчивости горения. [c.29]

При эксплуатации пылеприготовительных установок предусматриваются меры, уменьшающие вероятность взрывов. Возникновение взрывов или воспламенение пыли зависят от концентрации частиц топлива в аэросмеси, в том числе крупных частиц, влажности пыли, содержания кислорода в сушильном агенте, наличия очага горения. Поэтому требования НТД предусматривают, чтобы количественные характеристики перечисленных объективных процессов находились в пределах, исключающих угрозу взрывов. Это достигается за счет конструкции оборудования, режимов работы котлов и пылепригото-витрльных установок. В отопительно-производственных, отопительных и производственных котельных пылевидное сжигание не применяется. Его используют в энергетических котлах тепловых электростанций. Мероприятия по предотвращению взрывов угольной пыли разработаны подробно. Основные из них изложены в НТД. При этом отметим, что работа на пылеугольных котлах должна выполняться по режимным картам, причем при всех режимах не должны образовываться отложения пыли на деталях и узлах котла. Режим ные и конструктивные мероприятия по взрывобезопасности в зна чительной мере зависят от марки и характеристик твердого топлива В этой связи пуски и остановы проводятся в строгой последователь ности, предусмотренной производственной инструкцией, которая в свою очередь, составляется на основании технической документа ции завода-изготовителя котла. При пуске на газе прежде всего проверяется герметичность запорных органов перед горелками обеспечивается давление газа, воздуха и тяги (при уравновешен ной тяге) согласно требованиям инструкции, вентилируется топка и газоходы. Вентиляция топки должна продолжаться не менее 10 мин П1 и расходе воздуха 2S% номинальной нагрузки и более. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...