Режим зажигания

Числовые расчеты показали, что реализуются два различных режима воспламенения режим самовоспламенения и режим зажигания. [c.283]

Режим зажигания характеризуется значительными градиентами температуры и в особенности перемещением максимума температуры, чего не наблюдают при самовоспламенении реагента. Перемещение максимума осуществляется в сторону меньшего градиента и к центру симметрии мак- [c.284]

Расчеты показали, что в первом случае имеет место подповерхностный режим зажигания. Динамика изменения температуры для Xq = 7,5 0ОН = 0, 0н = Ю, Le = 1, /г = 1, Р 0,058, у = 0,0109, Ь = 0,0001 указана на рис. 6.8,5. [c.295]

I, Наряду с режимом самовоспламенения существует режим зажигания [4, 27] (кривые 1, 2 на рис. 7.8.1), при котором увеличение скорости подачи горячего окислителя вызывает уменьшение времени воспламенения. Таким образ эм, для режима зажигания горячий поток окислителя способствует росту скорости экзотермической гетерогенной реакции С -р О2 = СО2. [c.414]

Высокотемпературный режим зажигания 295 Вязкое взаимодействие 331 [c.458]

При температуре нагретой поверхности Го, близкой к адиабатической температуре горения Гр, реализуется так называемый вырожденный [3] или высокотемпературный режим зажигания. Основные закономерности этого процесса в рамках твердофазной модели зажигания исследованы в работе [3]. [c.182]

Этот режим зажигания реализуется при наличии в реагенте не связанных друг с другом (пассивных) пор. [c.182]

Нейтрализаторы бензиновых двигателей работают в диапазоне температур ОГ от 120 °С на холостом ходу до 600 °С на форсированных режимах. Каждый процент повышения объемных концентраций СО или С Hm в ОГ повышает температуру реакции на катализаторе примерно на 100° С. Верхний диапазон температур в реакторе при мощностном обогащении смеси может достигать 800. .. 900 °С, а при возникновении неисправностей в системе питания и зажигания — 1000... 1100 °С. Это аварийный режим, который может привести к спеканию катализатора, прогару реактора и корпуса нейтрализатора. [c.68]

Числовые расчеты показали, что существуют низкотемпературный индукционный) и высокотемпературный режимы зажигания реагента частицей. Первый режим реализуется при 0ОН = 0, Т = 7 он< Т-с, где — адиабатная температура горения, а второй режим — при Тон > >Тг. [c.295]

Если температура поверхности значительно превышает адиабатную температуру горения (2> 1,7), то реализуется режим высокотемпературного зажигания реагента, при котором картина выхода на режим стационарного горения существенно отличается от описанной выше. В качестве характерной температуры здесь удобно принимать температуру горения Гг, в результате чего безразмерный параметр у = 1/0Н. На рис. 6.10.3 дана пространственно-временная характеристика процесса при 0 = 5 у = 0,2 0 , — 5 (5 = 0,1 о = 0,5 к = 0,6. Из анализа этого рисунка следует, что в противоположность низкотемпературному режиму при высокотемпературном режиме время образования нестационарного фронта пламени (время задержки зажигания) весьма мало и полное время переходного процесса практически совпадает с временем нестационарного горения. Максимум температуры в силу того, что Гц, > Т , не появляется и наибольшей температурой во все время процесса остается температура нагретой поверхности, в результа- [c.325]

Из уравнения (6.10.21) следует, что с ростом при прочих равных условиях величина 2> и, следовательно, полное время выхода на стационарный режим горения растут, в то время как при низкотемпературном режиме зажигания эти величины с ростом Тщ уменьшаются. В связи с этим следует ожидать, что при некоторой температуре поверхности Тц, величина г а имеет минимум. [c.327]

Пульсирующий режим горения факела при частоте вращения ТВД 2500—3500 об/мин и выше, вплоть до срыва факела. Причина этого — недостаточная (35 мм) ширина стабилизаторов.. После увеличения их ширины до 40 мм горение факелов происходит стабильно на всех режимах и во время пуска. Недоработка конструкции запальных горелок — причина плохого зажигания, особенно в зимнее время. Одним из средств уменьшения отрицательного влияния холодного воздуха может служить прогрев турбоагрегатов горячим воздухом из цехового коллектора в течение 20—30 мин перед пуском при низких температурах наружного воздуха, а также подогрев циклового воздуха во время пуска. Для улучшения работы запальных горелок были увеличены отверстия для подвода возду- [c.20]

Для контроля за процессом и для изучения динамики газообразования по длине реактора в пяти сечениях производили отбор проб газа на анализ и одновременно измеряли температуры с помощью термопар, установленных в тех же сечениях. Для зажигания установки использовали газовую горелку. Выход на режим происходил в течение нескольких минут. [c.204]

Управление агрегатами осуществляется с центрального пульта при помощи кнопочной системы. Вручную открываются лишь топливные краны у камеры сгорания и увеличивается число оборотов при выходе агрегата на рабочий режим до тех пор, пока не вступит в действие регулятор скорости. При остановке вручную снижают число оборотов, выключают зажигание и закрывают топливные краны. Все прочие операции при работе установок осуществляются автоматически. Кроме центрального пульта управления, каждая ГТУ оборудована индивидуальным щитом, на котором размещены все контрольно-измерительные приборы, включая расходомер газообразного топлива. Эти щиты установлены около камер сгорания. [c.84]

Эти соотношения обеспечивают устойчивое зажигание газовоздушной смеси. При длине туннеля, меньшей 2,4 Dt, например при 1т = = 1,2 )т, возможен присос газов извне, и если температура присасываемых газов недостаточно велика, то он способен ослабить устойчивость горения. Если же сжигается газ, имеющий вы сокую температуру горения, то укорочение туннеля целесообразно, так как, не отражаясь заметно на устойчивости горения, присос газов из топки может смягчить температурный режим стенок туннеля. [c.201]

Для питания дуги на участке II с жесткой характеристикой применяют источники с падающей или пологопадающей характеристикой (ручная дуговая сварка, автоматическая под флюсом, сварка в защитных газах неплавящимся электродом). Режим горения дуги определяется точкой пересечения характеристик дуги б и источника тока I (рис. 5.4, б). Точка В соответствует режиму неустойчивого горения дуги, точка С - режиму устойчивого горения дуги (/св и f/д), точка А - режиму холостого хода в работе источника тока в период, когда дуга не горит и сварочная цепь разомкнута. Режим холостого хода характеризуется повышенным напряжением (60. .. 80 В). Точка D соответствует режиму короткого замыкания при зажигании дуги и ее замыкании каплями жидкого электродного металла. Короткое замыкание характеризуется малым напряжением, стремящимся к нулю, и повышенным, но ограниченным током. [c.225]

При зажигании дуги напряжение между электродом и свариваемым изделием должно быть 60 В, реже 70 В для электродов некоторых марок. Зажигание дуги осуществляют путем кратковременного прикосновения концом электрода к изделию. Существуют два основных способа зажигания клевком и чирком . Первый способ - электрод торцом ударяют в место сварки с небольшим усилием, отводят электрод либо вверх на высоту 4...5 мм, либо вбок и затем приподнимают его на эту высоту. Во втором случае торцом электрода чиркают по месту сварки так, чтобы в конце движения торец был над деталью. Второй способ зажигания используют на только что смененном электроде. Через некоторое время после зажигания дуги на торце электрода образуется козырек (рис. 68). При повторном зажигании электрода козырек нужно разрушить резким ударом торца электрода о свариваемую деталь. Если расстояние между торцом электрода и деталью в момент зажигания дуги будет больше 5...6 мм, то дуга может не возникнуть. В момент отрыва электрода источник питания должен обеспечить быстрый рост напряжения до 20...25 В, что необходимо для возбуждения дуги. После зажигания вести дугу нужно так, чтобы обеспечить проплавление кромок детали и получить требуемое количество наплавленного металла. Для этого нужно поддерживать длину дуги постоянной, равномерно по мере расплавления подавая электрод к изделию. Уменьшение длины дуги ухудшит формирование шва и может вызвать короткое замыкание электро- [c.116]

Первичный режим работы, от зажигания до 20 % нагрузки [c.73]

Режим горения дуги определяется точками пересечения характеристик дуги и источника тока. Точка А называется точкой зажигания, а точка В — точкой устойчивого горения дуги. [c.378]

Весьма широкое распространение получило зажигание ГРП с помощью импульсов с амплитудой инициирующего напряжения t/нн, значительно превышающей напряжение статического пробоя на постоянном и высокочастотном электрическом полях [1, 3, 5, 7]. Этот режим реализуется приложением одиночного высоковольтного импульса или импульса в виде затухающих колебаний от маломощной схемы основной разряд поддерживается силовым источником питания. На практике, в силу простоты формирования, используется, как правило, импульс в виде затухающих колебаний. Далее -будут рассмотрены схемы именно с такой формой импульса, тем б.олее, что особых преимуществ прямоугольный импульс ие имеет. [c.6]

Среди разновидностей схем зажигания можно выделить группы с одноступенчатым и двухступенчатым зажиганием. В схемах с одноступенчатым зажиганием инициирующий сигнал формирует непосредственно такой вспомогательный разряд, который способен развиться в стационарный с помощью одного лишь основного источника питания. Если выполнение этого условия затруднено, то применяют более мощную схему зажигания либо переходят на двухступенчатое зажигание. При двухступенчатом зажигании первоначальный вспомогательный разряд формируется, как и при одноступенчатом, с помощью маломощного сигнала инициирования, а перевод разряда в стационарный режим обеспечивает вторая ступень далее вступает в действие основной источник питания, поддерживающий рабочий режим горения разряда. Для реализации второй ступени зажигания должно быть предусмотрено дополнительное устройство, что усложняет в целом схему питания ГРП. Вместе с тем,. во многих случаях такое усложнение вполне оправдано, а часто может явиться единственным приемлемым решением. [c.8]

Таким образом, в простейших случаях источники питания помимо своего основного назначения — обеспечивать рабочий режим ГРП — выполняют одновременно функции зажигания. На практике целесообразно разделение этих функций. Зажигание ГРП должна обеспечивать специально предназначенная схема зажигания. Действие такой схемы может быть кратковременным (только на момент зажигания), поэтому мощность ее устанавливают значительно меньше мощности основного источника питания. С другой стороны, мощность основного источника питания может быть при этом уменьшена вследствие выбора более низких выходных напряжений. [c.9]

Задачу формирования мощных инициирующих импульсов решают схемы двухступенчатого зажигания. В таких схемах на первой стадии предварительный пробой ГРП производится с помощью маломощной импульсной схемы зажигания (подобной одной из описанных). На второй стадии происходит. разрядка непосредственно на ГРП дополнительного конденсатора с большой запасенной энергией,, достаточной для- перевода ГРП в дуговой сильноточный режим, характеризующийся падением напряжения на газоразрядном промежутке, меиьшем, чем 1/заж при одноступенчатом импульсном зажигании. Перевод ГРП в дуговой режим обусловливает подхват в [c.16]

На рис. 1.9 изображена схема двухступенчатого зажигания. Маломощный импульс инициирования формируется путем разрядки конденсатора С1 через коммутатор РК на первичную обмотку импульсного трансформатора ИТр. Высоковольтный импульс со вторичной обмотки прикладывается к газоразрядному прибору Л через-блокирующий конденсатор Сел и пробивает ГРП. В момент пробоя-мощный конденсатор С2 разряжается на ГРП и переводит его в дуговой режим, что вызывает прохождение рабочего тока от источника (питания. Зарядка формирующего конденсатора С произво- [c.17]

Для двухступенчатых блоков зажигания над чертой приведено напряжение первой ступени (инициирование про ), а под чертой — напряжение второй ступени (перевод в дуговой режим). [c.31]

Конденсатор СЮ заряжается до максимального напряжения на выпрямителе. Процесс разрядки СЮ на импульсную лампу собственно и определяет перевод вспомогательного канала разряда из маломощного режима в сравнительно мощный режим дежурной дуги, поддерживаемый далее схемой однофазного ИЕП. Для ограничения бросков тока разрядки СЮ при зажигании лампы служит резистор R12. Диоды Д24, Д25 необходимы для развязки они исключают возможность попадания напряжения с формирующей линии на СЮ. Реле Р2 предназначено для автоматического отключения подачи управляющих импульсов на блок МТ-ЗПЖ после зажигания дежурной дуги во избежание появления помех от инициирующих импульсов. [c.61]

На втором этапе осуществляется разрядка накопителя. В момент tz при срабатывании УС запускается одно-вибратор (блокировка) Бл. На выходе Бл выделяется импульс с фиксированной длительностью 12 мс, который служит для удержания Тг1 в течение всей длительности в положении Нет зарядки , предохраняя триггер от ложных срабатываний и соответственно от перехода в стационарный режим горения импульсной лампы. Фронт импульса с узла Бл запускает одновибратор задержки 331, который формирует импульс длительностью 4 мс. Этот импульс может быть использован, если в оптическом канале лазерной установки предусмотрен электромеханический затвор. Спадом импульса (момент /з) запускается формирователь импульсов ФИ1. Выходной им пульс с ФИ1 служит для включения разрядного коммутатора (для режима с дежурной дугой, например при использовании модулятора МТ-42) либо для запуска блока зажигания (в МИЛ-49). Через открытый коммутатор накопитель разряжается на лампу. [c.72]

Расчеты показали, что, если температура поверхности существенно меньше стационарной температуры горени Тр= Г д/ср (при г < 0,5), реализуется низкотемпературный режим зажигания, который называют также нормал -ным или индукционным (см. 6.7). Для этого режима заж1- -гания в качестве Т , выбиралась температура нагретой поверхности. [c.321]

Учитывая повышенные требования к пожаробезопасности, в конструкции нейтрализатора предусмотрены теплоизоляционные экраны. Специальные испытания показали, что выход на аварийный режим при предварительно отключенной системе автоматического управления (температура в нейтрализаторе 1040° С, полученная при отключении двух свечей зажигания или закрытии воздушной заслонки карбюратора на горячем двигателе) не сказывается на элементах основания и пола автобуса в зоне расположения нейтр 1ЛИзатора. [c.72]

Верхним пределом самовоспламенения называют дкое значение б, что при б > б, происходит воспламенение реагирующей системы, причем максимум температуры впервые образуется у нагретой поверхности, т. е. реализуется второй режим воспламенения — зажигание. [c.284]

На рис. 6.7.6 показаны динамика развития процесса распространения теплоты и выгорание реагента в случае нор-малькюго (рис. 6.7.6, а) и вырожденного режимов зажигания нагретой поверхностью. Последний режим реализуется в случае, когда температура поверхности близка к адиабатной температуре горения Тг = или превышает [c.287]

Рассмотрим, следуя А. Г. Мержанову (см. также [48]), выход на режим нормального распространения фронта пламени при зажигании газообразного реагента нагретой поверхностью. Мы примем следующие допущения [c.318]

Известно, что химическая реакция может протекать как в кинетическом, так и в диффузионном квазиравновесном] режимах. Если газ не воспламеняется, то реализуется кинетический, а при горении газа — квазиравновесный режим. В связи с этим для определения критического числа Дамкел-лера разделяющего эти два режима, применим известное условие зажигания Зельдовича (см. 6.8), которое в нашем случае имеет вид [c.403]

Консервация раствором гидразина и аммиака применима при длительных простоях оборудования в резерве (до 3 мес), а также в случае капитального ремонта. Для консервации первичный тракт котла заполняют конденсатом и производят его деаэрацию при циркуляции по контуру деаэратор — питательный насос (насос химической очистки) —питательный тракт с п. в. д. — поверхности нагрева по первичному пару — деаэратор. Раствор гидразина п аммиака с блочной гидразинно-аммиачной установки подают во всасывающий коллектор питательного насоса (насоса химической очистки) до получения величины pH раствора, равной 10,5—il l, а концентрации гидразина — 300—500 мкг/кг. С момента начала дозировки гидразина н аммиака раствор в контуре подогревают до 150—200° С паром в деаэраторе или поочередным зажиганием мазутных форсунок. Режим огневого подогрева ведут таким образом, чтобы температура металла поверхностей промежуточного пароперегревателя не ире-выщала 450° С. Гидразинную обработку поверхностей нагрева при 150—200° С проводят в течение 20—24 ч. [c.119]

Горючая смесь зажигается искровым разрядом, который возникает между электродами свечи зажигания. Высокое напряжение подводится к свече от катушки зажигания КЗ. Ток в ее первичной обмотке прерывается с помощью транзисторного коммутатора, работающего в автогенераторном режиме. Такой режим обеспечивается благодоря дополнительной управляющей обмотке в катушке зажигания. Переключение транзистора происходит следующ1Ш образом в момент включения коммутатора по первичной обмотке пойдет ток заряда ёмкости С1, при этом в управляющей обмотке возникнет напряжение, приложенное к переходу эмиттер - база в прямом направлении и отпирающее транзистор VT1. [c.51]

Схема рис. 1.9 специально предназначена для совместной работы в комплексе с исгочником для непрерывного питания ГРП. Однако двухступенчатое зажигание часто применяется и в импульсных-источниках электропитания, у которых имеется блок питания дежурной дуги. В подобных случаях функции второй ступени выполняет сам импульсный источник питания, а блок дежурной дуги поддерживает непрерывный разряд. Для запуска такой системы сначала заряжают накопитель импульсного источника питания до 1 пит>1 заж,. затем включают блок питания дежурной дуги и одновременно подают на ГРП инициирующий сигнал от схемы зажигания. Инициирующий импульс пробивает ГРП, накопитель разряжается и переводит его в дуговой режим, после чего блок питания дежурной [c.17]

I в модуляторе МИЛ-31 использована двухступенча тая схема зажигания лампы накачки. Первая ступень импульсного зажигания состоит из схемы умножения (диоды Д16 — Д19 и конденсаторы С4 — С7), воздушного разрядника Рр и импульсного трансформатора Тр2. Режим дежурной дуги лампы накачки обеспечивается источником тока МТ-2ИТ, который выполнен на основе маломощного Т-образного ИЕП на дросселе Др2 и конденсаторе С8. Согласование выходной характеристики источника тока с вольт-амнерной характеристикой лам- пы накачки производится повышающим трансформатором ТрЗ и выпрямителем В. К лампе Л источник тока подключается через дроссель Др1 и обмотку реле Р4. На холостом ходу ИЕП выходное напряжение МТ-2ИТ [c.81]

На этой устанон<е был отработан только один режим по т(жу (/ = = 89 А, т.е. < = / 42 = 125 А). Соответствующая осциллограмма напряженности (г) приведена на рис. 7.17 (кривая I). Видно, что пик зажигания существенно больше (ы 2,2), чем дает расчет по линейной те эии (ы = 1,3). Это объяснж1тзь <йиосительно малой [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...