Радиационная температура эффективная

Если для плотного слоя известны методы расчёта радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясны.м, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока fo, а в качестве приведенной степени черноты потока [c.269]

Следует иметь в виду, что различные барьеры, создаваемые с целью остановить движение дислокаций, имеют в разных условиях разную цену . Например, точечные дефекты при низких температурах представляют собой хорошие барьеры для движения дислокаций (вакансии в закаленном алюминии, атомы углерода в мартенсите железа, дислоцированные атомы после радиационного облучения). Однако с повышением температуры эффективность таких барьеров быстро уменьшается. Практически для повышения прочности используются все барьеры, способные эффективно затормозить движение дислокаций. [c.286]

Эффективная радиационная температура 433 Эффективное сечение дифференциальное 134, 522—528 [c.552]

Интересно оценить величину парникового эффекта. Ее можно принять за разность между средней поверхностной температурой планеты и эффективной (радиационной) температурой Т , фиксируемой из космоса (4Г=7 ,-Г). [c.33]

Соответственно, эффективная (радиационная) температура Земли согласно уравнению (2.6) равна 255 К. Следовательно, парниковый эффект равен АТ=288-255=33 град. [c.34]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Для строгого решения задач проектирования корпуса реактора и его защиты необходимы кривые энергетической зависимости радиационной эффективности нейтронов в абсолютных единицах по отношению к изменению конкретных физико-механических свойств материала. Эти кривые, например, по отношению к изменению температуры хладноломкости при различных температурах облучения [50], изменению ползучести [51], те- [c.71]

Можно воспользоваться (8.7) для расчета эффективной температуры земной поверхности, поскольку это — уравнение, характеризующее радиационный перенос теплоты. [c.293]

Даже небольшие флуктуации температуры в процессе облучения могут приводить к существенному изменению скорости отжига дефектов [221, v. 2, р. 523]. Это связано с изменением эффективности радиационного отжига при изменении температуры. Последний факт находит объяснение, если предположить, что существуют [некоторые объемы спонтанной аннигиляции пар Френкеля [241] или отжига дефектов на стоках при данной температуре. С ростом температуры этот объем увеличивается, следовательно, при движении дефектов (в результате радиационной активации) вероятность их попадания в объем отжига [c.91]

Иное дело при наличии внешнего излучения. Если коэффициенты поглощения вдуваемых паров и набегающего потока близки, то эффективность вдува весьма мала и связана лишь с некоторым утолщением низкотемпературной части сжатого слоя. На рис. 10-7 приведено сравнение эффективности вдува газообразных продуктов разрушения покрытия в части снижения конвективного и радиационного тепловых потоков на поверхности сферы радиусом 1 м, обте-294 каемой воздухом с температурой торможения 76=12 000 К. Свойства [c.294]

Подаваемая с поверхности аппарата газовзвесь должна иметь достаточную степень черноты для эффективного ослабления радиационного потока и небольшую молекулярную массу для снижения конвективного теплового потока. В качестве такой смеси можно использовать водород с добавками щелочных металлов, сажистых или твердых металлических частиц. Гидродинамика газовзвесей в пограничном слое достаточно сложна, поскольку следует учитывать непрерывное поступление частиц через проницаемую поверхность, их нагрев за счет поглощенного радиационного теплового потока и теплообмена с окружающим газом, постепенное испарение и, наконец, полное исчезновение. Скорость испарения вначале определяется только температурой поверхности частиц, а затем при некотором минимальном диаметре частицы начинает зависеть и от ее размера. Температура частиц, даже очень маленьких, при больших радиационных потоках может отличаться от температуры окружающего газа. [c.298]

Световое моделирование радиационного теплообмена обладает рядом достоинств, способствующих его применению. Во-первых, сам по себе принцип светового моделирования позволяет исследовать процесс радиационного теплообмена в чистом виде и избежать ошибок, вносимых конвекцией и кондукцией, которые существенно осложняют экспериментальное исследование радиационного переноса на тепловых моделях. Во-вторых, световая модель имеет комнатную температуру, что существенно упрощает все операции экспериментирования и измерения по сравнению с излучающей системой, работающей при высоких температурах. В-третьих, применяемые для регистрации световых потоков измерительные средства могут быть изготовлены с большей чувствительностью и точностью, чем измерительные приборы для теплового излучения. И, наконец, метод светового моделирования является очень эффективным способом для определения как локальных, так и средних коэффициентов облученности. Его использование для этой цели дало хорошие результаты [Л. 27, 156]. [c.298]

Кро.ме измерения температур неравномерно нагретых цилиндров, была рассмотрена возможность применения измерений эффективных радиационных потоков для определения результирующих потоков излучения. [c.152]

Длительных эксплуатационных наблюдений за работой котла по причинам организационного характера провести не удалось. Тем не менее проведенные многократные пуски, наладочные работы и теплотехнические испытания позволили определить особенности эксплуатации котла и его фактические параметры и наметить пути улучшения конструкции. Вместо корытчатого водораспределителя для первой ступени целесообразно применять перфорированные трубы с расположением отверстий, обеспечивающим равномерное распределение воды но сечению и полное смачивание стенок корпуса котла. Для орошения насадки второй ступени следует также применять более эффективно работающий водораспределитель, чтобы исключить влияние неточной установки корыт на распределение воды. Для увеличения объема топки и обеспечения возможности ее ремонта необходимо устроить вместо внутренней топки выносную. Вместо радиационного зонта для обеспечения должного подогрева воды от температуры мокрого термометра до расчетной следует предусмотреть в топке радиационную поверхность в виде водяной рубашки. [c.228]

При расчете радиационного теплообмена в котельных топках оптические толщины потока трехатомных газов и золовых частиц условно определяются по температуре и составу газов на выходе из топочной камеры. Они, конечно, не применимы для расчетов локального теплообмена в топке, так как представляют собой средние для всей топочной камеры эффективные величины. [c.98]

В топках со слоевым сжиганием твердых топлив, где зона сгорания по сравнению с полным размером топок пренебрежимо мала и где роль конвективного теплообмена ничтожно мала по сравнению с ро.лью радиационного обмена, метод расчета эффективной температуры с помощью критерия Пт по зависимости (1.34) вполне оправдан. [c.32]

При этих условиях собственное излучение тела будет больше поглощаемого этим телом излучения окружающей среды, поэтому результирующее излучение тела будет иметь отрицательный знак. Относительно слабый поток падающего излучения вызовет появление и небольшого потока отраженного излучения (рис. 5-6). Эффективное излучение тела в этом случае будет меньше черного излучения при температуре тела Е.,л,<Ео), что следует из уравнения (5-6) и графически иллюстрируется рис. 5-6. Данный вывод справедлив и для тел со спектрами излучения, отличными от серого. Измерения оптическим и радиационным пирометрами, градуированными по черному излучению, дадут в этих условиях температуру, меньшую истинной температуры тела. Показания [c.64]

Из этой таблицы следует, что эффективное излучение электронагревателей превосходит собственное и близко к черному, а эффективное излучение нагреваемого изделия, стенок и свода печи в данном случае во много раз превосходит их черное (и тем более собственное) излучение. Если визировать радиационный пирометр на эти поверхности, то он покажет следующие температуры si 110°К при Г, = 300°К Гр2=1 230°К при Гг = 325 К Грз=1 285°К при 7 з=1 300°К. [c.169]

Схема рабочего цикла и расположение элементов ГТУ почти такие же, как и в установке в Кобурге, но они обладают двумя радиационными секциями огневого воздухоподогревателя, что позволяет увеличить теплосъем и выгодно использовать поверхности нагрева кроме того, у этой установки повышена максимальная температура воздуха перед турбиной. Особое внимание уделено повышению эффективности огневого воздухоподогревателя, теплообменников и охладителей. [c.104]

Таким образом, оказывается возможной значительная интенсификация теплообмена на радиационных поверхностях нагрева путем периодической обдувки экранов, не допускающей стабилизации отложений. Повышение эффективности обдувки на пылеугольных котлах может быть достигнуто, в частности, повышением температуры экранов-до рабочего значения растопкой котла на газе, при которой замедляется скорость начального загрязнения, а также уменьшаются прочность и толщина слоя осевшей золы. [c.146]

Для определения эффективной радиационной поверхности нагрева при конструктивном расчете котла задаются температурой газов на выходе из топки. В передвижных паровых котлах с внутренними и внешними экранированными топками эта температура находится [c.225]

Одним из методов организации рабочего процесса в топке котла или в камере охлаждения КУ на высокотемпературных отходящих газах или ЭТА является организация объемного охлаждения газов. В КУ традиционных типов охлаждение отходящих газов при исходной температуре выше 1200—1300 К происходит в радиационных камерах, охлаждаемых настенными радиационными экранами. В них наиболее интенсивно охлаждаются пристенные слои газового потока, приосевая же зона, не видящая экраны, охлаждается вяло, температура газов в приосевой зоне на 100—200 К выше, чем в пристенных зонах. Это обусловливает неравномерность поля температуры газов в поперечном сечении потока не только в топке и на выходе из нее, но и в конвективном газоходе. В результате снижаются надежность, эффективность и экономичность работы топки и расположенных за ней конвективных поверхностей нагрева. [c.192]

Спектральное распределение поверхностной плотности потока излучения связано с собственным тепловым излучением Oj, НаО и частиц сажи, а также эффективным излучением загрязненных поверхностей экранных труб. Селективные особенности спектра потока падающего излучения обусловливаются в зависимости от температуры спектральными радиационными характеристиками указанных выше источников излучения полосовым спектром из- [c.141]

Предположим, что существует негидродинамический механизм ионизации, более эффективный, чем ударная волна, и что этот механизм может обеспечить большую скорость распространения волны поглощения, чем световая детонация. Таким механизмом при больших Р может служить радиационный механизм, а при высоких температурах (больше 100 эВ) — механизм электронной теплопроводности. [c.110]

В работе [179] приведены результаты исследования образцов, вырезанных из центрального петлевого канала реактора БР-5. При номинальном режиме работы температура по высоте составляет 430—500° С. Однако реактор постепенно выходил на номинальную мощность с 1959 по 1964 г. 48, 30 и 22% времени реактор работал при температуре натрия на выходе до 300, при 300—400 и более 400° С соответственно с 1965 по 1971 г. 75% времени температура натрия на выходе из реактора была равна 450—500° С. Распухание материала канала (сталь 1Х18Н9Т) оказалось значительно меньше ожидаемого (при Т = 460° С и флюенсе 8 10 н/см, А VIV = = 0,1%). Авторы [179] предполагают, что низкотемпературное облучение стали 1Х18Н9Т фактически эквивалентно предварительной холодной обработке стали, являющейся эффективным средством подавления радиационной пористости. [c.169]

Атомы примесей, находящиеся в твердом растворе, также могут влиять на эффективность фокусировки и играть такую же роль, как изменение температуры облучения. Различные дефекты исходной структуры а-урана (дислокации границы, зерен, двойники и т. д.) могут служить ловушками для дефектов, образующихся в процессе облучения, и тем самым должны влиять на начальное значенне коэффициента радиационного роста. [c.207]

С, температурный симплекс 0ш = О,139ч-О,2ОЗ. Поглощательная способность aw поверхности экспериментального участка во всех опытах была равна 0,85. Эффективная радиационная функция Лзф, изменялась в пределах О, 32—0,320, а радиационный критерий Л р.ш =0,0207-ь 1,66. Приведенная безразмерная длина g была равна 0,010—0,265. Экопериментальные значения безразмерной калориметрической температуры продуктов сгорания 0 были равны примерно [c.433]

Чтобы исключить влияние экранных поверхностей нагрева на тепловой режим в корне факела, часть этих поверхностей закрывают так назьшаемым зажигательным поясом , представляющим собой хромитовую или иную теплоизолирующую массу, которая удерживается на экранных трубах с прмощью приваренных к ним металлических шипов длиной 15 мм, диаметром 10 и 12 мм. Наличие зажигательного пояса снижает тепловосприятие радиационных поверхностей нагрева (коэффициент тепловой эффективности таких экранов составляет около 0,2) и позволяет поддерживать требуемую температуру в ядре факела и в зоне его воспламенения. [c.18]

Из работ зарубежных авторов по многослойной изоляции следует отметить [Л. 38—40]. Работа [Л. 38] посвящена применению многоэкранной изоляции. Указывается, что такую изоляцию можно применять в области как низких, так и высоких температур, например, для изоляции МГД генераторов и для сверхзвуковых самолетов (температуры до 100 °С). Простые невакуумные системы, состоящие из алюминиевых экранов с прослойками воздуха между ними, эффективны для средних температур. Толщина изоляции выбирается в зависимости от условий и составляет 3—5 см. В данной статье рассматривается только радиационная составляющая теплового потока в системе экранной изоляции. Отмечается, что, кроме трудности при определении температурных полей экранной изоляции, встречаются еще затруднения при практическом ее применении. Особое внима- [c.17]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Выполнение изложенных условий затрудняется тем, что два промежуточных перегревателя пара воспринимают значительную часть тепла топлива, расходуемого в котельном агрегате (25—307о). Вместе с конвективной ступенью первичного пароперегревателя, водяным экономайзером и воздухоподогревателем они обычно поглощают долю общего тепловосприятия в котле, превышающую ту часть, которая приходится на конвективную зону агрегата в котлах, работающих на твердом топливе, и определяется условиями их бесшлаковочной работы. Несколько иначе обстоит дело в мазутных котлах, где границу по температуре продуктов сгорания между радиационной и конвективной частями котельного агрегата при наличии эффективной очистки поверхностей нагрева можно повысить тем самым увязать потребное и располагаемое тепло в конвективной зоне. Однако при указанном решении нельзя обойтись без охлаждения труб промежуточных пароперегревателей при растопке либо без дополнительных устройств. [c.310]

Следует отметить, что во всех перечисленных выше работах, обнар"ужен один и тот же характер изменения во времени и в зависимости от толщины отложений величин коэффициентов загрязнения, тепловой эффективности, толщины, температуры поверхности и коэффициента теплопроводности золойого слоя, а также падающих, обратных и радиационных тепловых потоков (рис. 4-2). Указанные величины с течением времени и с ростом толщины отложений изменяются все более и более медленно [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...