Изгибно-крутильная форма потери устойчивости

Работа 24. Изгибно-крутильная форма потери устойчивости [c.125]

Общие сведения. Цель работы — исследовать опытным путем изгибно-крутильную форму потери устойчивости. Определим критическую силу центрально сжатого равнобокого уголка с шарнирно опертыми концами, имеющими свободу депланации, но лишенными свободы поворота относительно оси уголка. [c.125]

Теоретические данные. В рассматриваемом случае шарнирного опирания концов стержня при центральном сжатии критическая сила Ркр, соответствующая изгибно-крутильной форме потери устойчивости, определяется из следующего квадратного уравнения [c.126]

Мы определили критическую силу и критическое напряжение для случая изгибно-крутильной формы потери устойчивости. Однако в данном случае возможна потеря устойчивости тонкостенного стержня и по форме плоского изгиба. Выясним, не окажется ли [c.127]

ИЗ малоуглеродистой стали теряет устойчивость при сжатии по форме плоского изгиба далеко за пределами пропорциональности, следовательно, при напряжении, значительно большем, чем получено выше для изгибно-крутильной формы потери устойчивости. В случае стержня из легированной стали, применяя формулу [c.127]

При исследовании изгибных и изгибно-крутильных форм потери устойчивости на моделях необходимо учитывать предельные условия моделирования, обеспечивающие отсутствие местного выпучивания элементов профиля. [c.161]

Первое из этих уравнений соответствует чисто изгибной форме потери устойчивости (изгиб в плоскости симметрии стержня), а два других уравнения — изгибно-крутильной форме потери устойчивости [c.60]

Для поясов опор открытого профиля, как и для шарнирно-опертых стержней, характерна изгибно-крутильная форма потери устойчивости. Однако при поясах средней гибкости, выполненных из прокатных уголков, нормативная предельная нагрузка (Л пр = о т-Рф) оказывается ниже критической, получаемой по изгибно-кру-тильной форме потери устойчивости. Вследствие этого при расчете таких поясов кручением можно пренебречь. [c.196]

Как известно, рекомендованному в качестве решетки профилю со сторонами под углом 60° в большей мере, чем раскосам из обычных уголков, угрожает общая (изгибно-крутильная) форма потери устойчивости. Вследствие этого возникает вопрос, не может ли при соблюдении данных табл. 8-1 критическая сила по общей устойчивости здесь оказаться ниже нормативной предельной нагрузки. Для освещения затронутого вопроса исследовалась общая устойчивость уголковых стержней с углом между сторонами 60°, а также определялись нормативные предельные нагрузки на эти стержни, при условии, что предел текучести 0т = 2 400 кГ/см и искривление происходит относительно оси и—у. Вылет полок и гибкость стержней варьировались в больших пределах. Расчеты показали, что при соблюдении данных табл. 8-1 нормативная предельная сила (- пр = о т/ ф) не превышает изгибно-крутильную силу Рг, определенную по и согласно формуле В. 3. Власова (5-7). [c.279]

Вылет полок раскосов гнутого уголкового профиля целесообразно принимать максимально допустимым по местной устойчивости (ом. табл. 8-1). При этом условии и изготовлении решетки из строительной стали Ст. 3 нормативная предельная нагрузка 7 " = Сх/ ф, полученная без учета скручивания, оказывается меньше критической силы, получаемой по изгибно-крутильной форме потери устойчивости раскосов. [c.310]

Устойчивость в плоскости, перпендикулярной действию М, с учетом изгибно-крутильной формы потери устойчивости проверяется по формуле [c.336]

Дифференциальное уравнение (210) и будет использовано ниже для исследования пространственной (изгибно-крутильной) формы потери устойчивости кругового кольца, нагруженного равномерно распределенными радиальными силами, направленными к центру кольца. [c.908]

Отсутствие теоретических и экспериментальных материалов для обоснования способов проверки устойчивости внецентренно сжатых стержней из алюминиевых сплавов с учетом изгибно-крутильной формы потери устойчивости вынуждает пользовать- [c.121]

При выписанных условиях для изгибно-крутильной формы потери устойчивости в [13.4] показано, что соответствующее выражение для потенциальной энергии имеет вид [c.406]

Рис. 13.7. Призматический элемент для анализа изгибно-крутильной формы потери устойчивости

При потере устойчивости вследствие кручения в сечениях элемента возникают дополнительные нормальные и касательные напряжения. Элемент находится при этом в условиях сложного напряженного состояния. В этой связи элементы пролетных строений должны быть проверены на возможность изгибно-крутильной формы потери устойчивости. [c.319]

Внецентренно-сжатые стержни постоянного сечения проверяются на устойчивость в плоскости, перпендикулярной плоскости действия момента (в связи с возможной изгибно-крутильной формой потери устойчивости). [c.23]

Профиль с двумя осями симметрии. Стержень, сжатый постоянным усилием вдоль оси (в сечениях с двумя осями симметрии ось бруса совпадает с осью центров изгиба), имеет две изгибные и одну крутильную форму потери устойчивости. Первые две формы характеризуются поступательными перемещениями поперечных сечений, третья — вращением сечений. При шарнирном опирая ИИ обоих концов, препятствующем поступательным перемещениям и вращению, но не препятствующем поворотам (девиации) и депланации торцов, критической силой является наименьшая из трех сил [c.148]

Несимметричный профиль при внецентренном сжатии силой вдоль оси центров изгиба. Здесь могут быть две изгибные и одна крутильная форма потери устойчивости [c.239]

Очевидно, когда общий прогиб, полученный при учете работы поясов и раскосов, 2Д + 2Дп в 2 раза превзойдет прогиб,определяемый учетом работы только раскосов 2А , крутильная форма потери устойчивости перейдет в изгибную. [c.178]

В-третьих, следует проверить устойчивость от N в плоскости наибольшей гибкости, как правило, перпендикулярной плоскости действия М, с учётом изгибно-крутильной формы потери устой- чивости. В этом случае проверка производится по формуле [c.362]

Наряду с большими достоинствами указанной работы Вагнера следует отметить наличие в ней и принципиальной ошибки. По Вагнеру получается, что изгибная и крутильная формы потери устойчивости независимы друг от друга. Как показали исследования проф. Власова, в общем случае обе формы не встречаются в чистом виде, т. е. отдельно друг от друга разделение формы потери устойчивости на независимые изгибную и крутильную формы может быть только в частных случаях, например для профилей с двумя осями симметрии. [c.6]

Потеря устойчивости стержня происходит в изгибно-крутильной форме величина критической силы по Власову в = раза меньше эйлеровой. [c.283]

Рз значительно меньше критической силы ио Эйлеру. Потеря устойчивости произойдет в изгибно-крутильной форме и при критической силе, равной [c.437]

Из рассмотрения уравнений (4.29) следует, что если центр изгиба не совпадает с центром тяжести (йхФО и йу О), то эйлеров-ская изпибная форма потери устойчивости при центральном сжатии становится невозможной и появляется изгибно-крутильная форма потери устойчивости [42]. [c.144]

Форма потери устойчивости, при которой возникает угол закручивания 0, называется изгибно-крутильной формой потери устойчивости. При этой форме каждое сечение поворачивается вокруг некоторой мгновенной оси, параллельной оси стержня. Если же сечения получают только поступательное иеремещенне без закручивания, то эта форма называется изгибной формой потери устойчивости. Таким формам, имеющим место в плоскости главных осей инерции сечения, соответствуют эплеровские критические силы. [c.434]

Соединительные элементы (планки и решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу [0.21, 0.58, 0.61, 4, 5, 62]. Сечения внецен-тренно сжатых призматических стержней подбираются либо из условия прочности (III.1.47), (1.5.80), (1.5.88) для мощных стержней с преобладающим влиянием изгиба или для коротких стержней, либо из условия устойчивости в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости) и в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости). [c.372]

Так как Р <С. Р , то расчетное значение критической силы определяется как наименьшее из значений Ру и Рх- Если Ру < Р , то раньше возникает изгибная форма потери устойчивости (изгиб в плоскости симметрии), если же Р(/> Р1, то раньше наступает изгибно-крутильная форма потери устойчивости (изгиб из плоскости симметрии, сопрово- [c.62]

При тако.м примыкании внутренняя сжимающая сила смещается к кромке полки и располагается вблизи от центра изгиба, в результате чего раскосу практиче-ск 1 перестает угрожать деформация закручивания. Таким образом, снижение критической нагрузки на жесткие тавровые раскосы (по изгибно-крутильной форме потери устойчивости) при одностороннем их примыкании не будет иметь места. Однако наличие эксцентрицитетов в сторону полки и возможное начальное искривление реальной конструкции способствуют сильному пе-регружению полки и образованию здесь зоны пластичности. Известно, что когда пластическими деформациями затрагивается часть полки тавра, его жесткость рез- [c.287]

Имея это в виду, сечение раскосов из стали Ст. 3 можно подбирать без учета кручения. При назначении максимальных вылетов полок уголковых раскосов из стали высокой прочности недоиспользуются прочностные свойства материала, поскольку здесь критическая сила, полученная по изгибно-крутильной форме потери устойчивости, всегда меньше нормативной предельной нагрузки. [c.310]

Пояса из гнутых открытых профилей целесообразно принимать уголкового сечения с обязательной отбортовкой кромок. Сечения профилей со скошенным обушком без отбортовки не рекомендуются, поскольку в таких сечениях отношение главных моментов инерции резко отличается от отатимальных, рекомендованных в 8-1, а отсутствие отбортовки приводит к снижению критической силы, получаемой по изгибно-крутильной форме потери устойчивости. [c.311]

Расчет на устойчивость внецентрен-но-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости при > Jy, совпадающей с плоскостью симметрии (изгибно-крутильная форма потери устойчивости), следует выполнять по формуле [c.411]

Сечения внецентренно сжатых призматических стержней подбираются либо из условия прочности (3.41), (3.42) для мощных стержней с преобладающим влиянием изгиба или для коротких стержней, либо из условия устойчивости в плоскости действия момента (плоскай форма потери устойчивости) и в плоскости, перпендикулярной действию момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости). [c.244]

Второе направление — это исследование устойчивости тонкостенных стержней открытого и закрытого профиля. Первые и основополагающие результаты здесь принадлежат С. П. Тимошенко (1905, 1906 гг.), построившему теорию устойчивости двутавровых прямолинейных балок. В дальнейшем основные заслуги принадлежат В. 3. Власову (1936—1940), который разработал общую теорию тонкостенных прямолинейных стержней, подробно изучил изгибно-крутильные формы потери устойчив.ости, ввел понятие круга устойчивости и т. д. Работы В. 3. Власова были продолже- [c.338]

Так как в равностороннем треугольнике центр изгиба совпадает с центром тяжести, рассматриваемая система будет иметь три независимые друг от друга критические силы две силы, определяемые изгибной формой искривления относительно главных центральных осей 1шерции поперечного сечения, и третья сила, определяемая крутильной формой потери устойчивости. При недостаточной жесткости пояса может произойти потеря устойчивости отдельных ветвей при осесимметричной поперечной деформации поясов. [c.167]

В заключение заметим, что нами бьши рассмотрены лишь некоторые задачи по определению критических нагрузок в момент перехода от заданной формы равновесия стержня к новой. При этом предполагалась только изгибная форма потери устойчивости. Как известно, возможны и иные формы нарушения устойчивости, в частности, изгнбно-крутильная и чисто крутильная 1) (при продольном сжатии тонкостенных стержней). [c.487]

В заключение отметим, что при запи.си уравнений (3) Пренебрежено влиянием предварительного изгиба стержня в плоскости действия моментов, предшествующего потере устойчивости в изгибно-крутильной форме. Это можно делать,. когда Jx >Jy. В нашем. случае имеем Jx=2,86Jy, поэтому надо внести поправку в. формулу (7). Приближенно эта поправка [4] вводится в виде множителя к значениям (7) [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...