Анализ результатов расчета потери устойчивости

Анализ результатов расчета потери устойчивости [c.420]

Анализ результатов расчета, сведенных в табл.5.2, дает однозначный ответ на вопрос об устойчивости системы - пластическая деформация становится неустойчивой при условии а (0 СУ (0>0, а равенство производных ст (/) ст ЧО нулю определяет момент потери устойчивости. Это полностью соответствует основным положениям теории устойчивости, изложенной нами ранее [c.217]

Таким образом, в результате анализа устойчивости в большом устанавливается интервал значений нагрузок, внутри которого, в зависимости от величины возмущений, возможен переход к новому состоянию, т. е. потеря устойчивости. При практических расчетах по этому критерию не остается ничего иного, как ориентироваться на нижнюю границу интервала нагрузок, в частности, для цилиндрической и сферической оболочек—на величину Эта величина носит название нижнего критического усилия. [c.143]

Первая глава. В первой главе описан анализ существующих методов расчета устойчивости откосов, их достоинства и недостатки. Подробно рассмотрены графо-аналитические методы расчета (так как они разрешены и указаны в действующих нормативных документах), приведена условная классификация по двум основным позициям 1) используемые уравнения равновесия расчетной схемы и 2) обоснование и выбор предполагаемой поверхности потери устойчивости. Это сделано в связи с тем, что применимость той или иной методики обусловлена геологическим сложением откоса и классом проектируемого сооружения. В соответствии с принятым разделением по уравнениям равновесия расчетной схемы можно выделить 1 - методы общего равновесия моментов 2 - методы равновесия сил 3 - методы равновесия моментов и сил. По формам поверхностей скольжения выделяются 1) плоская, 2) круглоцилиндрическая, 3) ломаная, 4) произвольная. Выбор той или иной поверхности скольжения основан на следующих фактах свойства грунтов, слагающих склон визуальные наблюдения за подвижками грунта на склоне и результаты геодезических замеров опыт проектировщика класс ответственности проектируемых объектов и возможный ущерб от разрушения склона. Из новых методов расчета устойчивости откосов можно выделить метод, предлагаемый Богомоловым А.П. [c.7]

Определение параметра связано с определенными затруднениями, поскольку в испытаниях при получении диаграммы деформирования обычно приходится ограничиваться сравнительно малыми деформациями, существенно меньшими достигаемых при г иначе при циклическом нагружении образцу угрожает разрушение или потеря устойчивости. Поэтому опытную диаграмму приходится экстраполировать, что в общем могло бы повлечь снижение точности расчетов. Однако из анализа соотношений, определяющих структурную модель, следует, что неточное определение Гь при изотермическом нагружении никак не влияет на точность результатов, если деформации не выходят за пределы значения, до которого осуществлялось деформирование в эксперименте при определении диаграммы. Влияние зависимости Т) становится более существенным, есте- [c.64]

Усложнение моделей оптимизации и применяемых методов расчета конструкций выявило потребность в новых, более мощных, чем методы МП, средствах численной реализации оптимизационных моделей. В связи с этим в рассматриваемый период широкое распространение приобретают методы случайного поиска оптимума, в частности метод планирования многофакторных экспериментов [9, 108, 149 и др.]. В целом рассматриваемый период можно оценить как этап осознания важного прикладного значения теории и методов ОПК из композитов. В пользу этого вывода свидетельствует, во-первых, наблюдаемое смещение акцентов в сторону более глубокого анализа различных аспектов постановки и результатов решения конкретных задач оптимизации, а во-вторых, наметившаяся тенденция к разработке общего подхода к проблеме оптимального проектирования конструкций из композитов [19]. В известной степени упомянутая тенденция нашла свое отражение и в настоящей книге, основу которой составляют результаты, полученные в лаборатории моделирования процессов потери устойчивости тонкостенных конструкций Института механики полимеров АН Латвийской ССР. При этом авторы ни в коей мере не претендуют на полноту изложения всех затронутых в книге вопросов, отчетливо сознавая, что в рамках одной книги это сделать практически невозможно. [c.13]

Анализ данных табл. 5.4 показывает хорошее совпадение результатов расчета критической нагрузки до с экспериментально наблюдаемыми нагрузками потери устойчивости дэ ксп) что позволяет сделать вывод о применимости использованной в тестовом примере методики расчета нагрузок потери устойчивости тороидальных оболочек в соответствующих задачах оптимизации конструкций этого класса, изготовленных из композитов. [c.226]

На рис. 7.14 для рассмотренных условий испытаний показаны средние значения отношений (сг р/сгэ), (сткр/аэ), (сг1 о/(Тэ), харак-тертаующих точность используемых методов расчета. Для каждого уровня температуры на графике имеются три точки первая (светлый треугольник) — результат сравнения расчета на устойчивость по формулам гл. 2 с экспериментом (сг°р/(Тэ) вторая (темный треугольник) — результат сравнения расчета на устойчивость по формуле (2.1) с экспериментом (сг р/сгэ) третья (кружок) — результат сравнения расчета на прочность по методикам [35, 79] с экспериментом (сг /сгэ). Анализ результатов расчета и эксперимента показывает, что разрушение оболочек обусловлено потерей устойчивости при достижении критических напряжений. Проведенная через точки, соответствующие значениям (т°р/(тэ, огибающая (штриховая линия) дает расчетные (нижние) оценки несущей способности оболочек. Отклонение штриховой линии от сплошной характертаует величину расхождения расчета с результатами [c.297]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

При загрузке результатов расчета будет выдано сообщение о грубой ошибке Fatal error), которая обусловлена плохой сходимостью после прохождения точки нагружения, соответствующей потере устойчивости. При этом результаты, полученные для предыдущих шагов нагружения, будут загружены в базу данных модели. Как следует из списка наборов результатов, два последних шага нагружения, для которых получено решение, соответствуют нагрузке = 0.9 и Р = 0.901563 Р . Деформированное состояние для Р = 0.9 = 3060000 Н, показанное на рис. 11.16, совпадает с формой потери устойчивости, полученной при анализе по Эйлеру (см. рис. 11.15). [c.431]

В следующей своей работе [82] Тода приводит данные о теоретическом исследовании устойчивости цилиндрических оболочек при осевом сжатии. Критическое напряжение и -форма потери устойчивости определялась на основе линейных соотношений Доннелла в перемещени ях. Результаты хорошо согласовались с ранее опубликованными данными численного конечно-элементного анализа и экспериментами для цилиндрических оболочек с круговыми, эллиптическими, квадратными и прямоугольными вырезами. В работе [83] Тода приводит дополнительные данные об экспериментах над оболочками с двумя круговыми вырезами, расположенными в средней части на концах одного диаметра. Опытные образцы изготавливались из майлара, латуни и алюминия. В работе иследов о влияние на критическую нагрузку параметра где а — радиус выреза, R — радиус цилиндрической оболочки, t — толщина стенки. Теоретическое подтверждение выводов, основанных на эксперименте и числовом расчете, дается для одного случая. Критическая нагрузка для тонкой цилиндрической оболочки с большими значениями R/i для рассмотренного диапазона размеров отверстия (a/i 1) определяется параметром а. Для а < 1 влияние выреза мало, однако из-за обычных начальных несовершенств разброс критической нагрузки большой в диапазонеКа< 2 влияние выреза возрастает, критическая нагрузка резко уменьшается. При а >2 с увеличением выреза критическая нагрузка медленно снижается, разброс экспериментальных [c.302]

Результаты расчетов и анализ телеметрической информацц показали, что потеря устойчивости происходит из-за совпадения частот первого тона продольных колебаний корпуса ракеты с соб. ственной частотой магистрали окислителя, имеющей значение, близкое к 5,5 Гц. В связи с этим было рассмотрено несколько спо собов искусственного снижения значений собственных частот колебаний жидкости в трубопроводах до значений, обеспечивающих устойчивую работу ступени. Наиболее полно были исследованы два способа впрыск газа в трубопровод окислителя и создание газовых полостей в корпусах предварительных клапанов двигателей Р-1. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...