Проверка при кручении

Для проверки цилиндра гибкого колеса на устойчивость при кручении используют приближенные формулы [51 ] [c.195]

Для проверки полученных экспериментальных значений главных напряжений н О2 можно воспользоваться тем, что при кручении [c.74]

Цель опыта состоит в проверке закона Гука при кручении и определении модуля упругости второго рода. [c.128]

Полученные на основе предварительных расчетов размеры гайки затем подвергаются проверке при условии одновременного действия напряжений от деформаций растяжения и кручения в сечении 1—1 (см. рис. 28.12, в). [c.483]

Результаты, которые получены при изучении деформации сдвига, позволяют перейти к решению задачи о проверке прочности при кручении. С кручением на практике приходится встречаться очень часто оси подвижного состава, трансмиссионные валы, элементы пространственных конструкций, пружины и обыкновенный замочный ключ — все это примеры стержней, работающих на кручение. [c.160]

Зная величину и направление главных напряжений в любой точке, мы можем найти нормальные и касательные напряжения по какой угодно наклонной площадке из круга напряжений или по формулам (6.5) и (6.6). Что касается проверки прочности, то, так как при кручении наибольшие нормальные и касательные напряжения равны по абсолютной величине, допускаемые же величины для касательных напряжений меньше, чем для нормальных, понятно, что при кручении, как и вообще при чистом сдвиге, можно ограничиться проверкой лишь по отношению к касательным напряжениям. [c.174]

В главе IX была разобрана задача проверки прочности при кручении. Однако такие части машины, как валы, редко работают на чистое скручивание. Даже прямой вал при работе изгибается собственным весом, весом шкивов, натяжением ремней. Таким образом, большинство скручиваемых элементов машин работает на совместное действие кручения и изгиба. К числу подобных же деталей относятся и коленчатые валы. [c.376]

Н, располагаются, очевидно, на кривых, соединяющих точки р и д. Путем проверки нескольких лежащих в области между точками ряд точек, нанося результат на график 7.17, а, изображающий зависимость критического напряжения для цилиндрической оболочки при кручении от параметра геометрии Н, графическим путем получаем кривые, представленные на рис. 7.16 изображенные на них точки соответствуют точкам, лежащим выше сплошных и штриховых линий. [c.537]

Проверка вала кривошипа на прочность при кручении, иы [c.314]

Проверка вала креста на прочность при кручении, мм [c.314]

Проверка закономерностей и результатов расчета зависит от возможности измерения деформации и напряжения при неоднородном их распределении. Эти измерения, в свою очередь, сами зависят от решения задач теории пластичности (например, при кручении). [c.109]

Расчет на прочность при кручении Проверка прочности [c.135]

Проверка устойчивости тонкостенных валов является при кручении и изгибе необходимой (см. гл. 25). [c.134]

Расчет деталей на усталостную прочность при кручении (валы) и проверку на статическую прочность на изгиб и кручение при расчете по первому случаю производим по наибольшему пусковому моменту двигателя [c.235]

Отсюда делаем заключение о необходимости проверки цилиндрических стержней при кручении именно по поперечным сечениям или по продольным сечениям. Характерно, что деревянные стержни при кручении разрушаются трещинами, проходящими между волокнами (если волокна расположены параллельно оси кручения). [c.116]

Постановкой между отбортованными кромками планок достигается еще большее стеснение кручению. При наличии планок в практических расчетах проверку на кручение можно не производить. [c.311]

Проверка прочности принятого сечения балки должна производиться с учетом напряжений от стеснения при кручении балки по формуле [c.126]

Проверка устойчивости тонкостенных валов является при кручении и изгибе необходимой (см. гл, 25), Упругие перемещения валов оказывают неблагоприятное влияние иа ра- [c.133]

В случаях, когда пролетное строение моста имеет настил, прикрепленный к сжатому поясу и препятствующий повороту сечения балки, проверка общей устойчивости балок не требуется. Поскольку общая устойчивость коробчатых балок, обладающих большой жесткостью при кручении, как правило, обеспечивается, то при их проектировании, после расчета на прочность и (в необходимых случаях) на выносливость производится проверка сжатых поясов и стенок на местную устойчивость. При этом учитывается, что потеря устойчивости вертикальных стенок может вызываться касательными напряжениями изгиба нормальными (сжимающими) напряжениями изгиба и нормальными (сжимающими) напряжениями от нагрузки, приложенной к верхней кромке стенки балки. [c.261]

Для проверки прочности при кручении и несущей способности поддерживающей решетку конструкции необходимо знание боковой силы. Наибольшее значение ее у решеток будет при угле скольжения р = 60-т-70°, оно равно приблизительно 0,15 ло- [c.88]

Вырезы для люков кабин, очевидно, мало влияют на жесткость фюзеляжа при кручении, так как они располои<ены около места заделки фюзеляжа (крепление крыла), где значение центра жесткости теряет свой смысл. Обычно вырез кабин в достаточной мере компенсируется устройством жесткой рамы по контуру люка. При расчете на изгиб в местах, ослабленных вырезами, расчет ведется обычным способом, но в расчет вводится только оставшаяся часть элементов. Очевидно, что проверка на изгиб в месте, ослабленном вырезом кабины, будет обязательна в двухместных планерах, где иногда второй пилот расположен за вторым лонжероном, т. е. за точкой крепления фюзеляжа. [c.173]

Проверка червяка на прочность и жесткость. При проверочном расчете тело червяка рассматривают как цилиндрический брус круглого сечения, лежащий на двух опорах и работающий на изгиб и кручение. [c.176]

Расчет на выносливость обычно производят в форме проверки коэффициента запаса прочности. При симметричном цикле изменения напряжений (растяжение — сжатие, изгиб, кручение) запас прочности детали определяют по следующим формулам [c.345]

Прочностной расчет основных геометрических размеров грузового винта и гайки. Грузовой винт при работе в любом положении подвергается деформациям кручения моментом Ма и сжатия силой Q (см. рис. 28.12, б). При подъеме груза винт может быть вывернут на значительную длину, при которой он под действием силы может потерять устойчивость. Поэтому предварительно целесообразно определить размеры винта из условия деформации сжатия, установить параметры резьбы по таблицам ГОСТов, а затем произвести проверку винта на устойчивость, условия самоторможения и на прочность. В этом случае внутренний диаметр di винта (рис. 28.12, в) из условия деформации сжатия определяется по равенству [c.482]

Сопоставление сопротивления усталости монолитной и многослойной стали. Сравнительная оценка сопротивления усталости монолитной и многослойной стали должна, но-видимому, рассматриваться с позиций проявления влияния масштабного фактора, вызывающего снижение пределов выносливости образцов или элементов конструкций по мере роста их размеров [21. Исследования [2—5], выполненные на гладких цилиндрических образцах, свидетельствуют о том, что масштабный фактор наиболее сильно проявляется при изгибе и кручении. По мере увеличения диаметра образца от 7,5 до 200 мм снижение пределов выносливости [2—5] может достигать 30—50 %. В меньшей степени роль масштабного фактора проявляется при осевом нагружении [2], однако, и в этом случае его влияние может быть существенным. Предположим, что сопротивление усталости тонколистового металла в многослойных конструкциях окажется повышенным в сравнении с монолитным. С целью проверки этого предположения выполнены сравнительные усталостные испытания многослойных и однотипных монолитных образцов (рис. 1), изготовленных из малоуглеродистой стали марки Ст. Зсп. Химический состав и механические свойства исследованной стали удовлетворяли требованиям ГОСТа 380-71. [c.257]

Установление основных закономерностей циклической диаграммы деформирования, формулирование соответствующих уравнений состояния, определение их параметров, а также проверку справедливости этих уравнений при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно проводить при двух основных видах нагружения — при нагружении с заданными амплитудами напряжений (мягкое нагружение) и с заданными амплитудами деформа ций (жесткое нагружение). При этом лабораторные образцы испытываются в условиях однородного напряженного состояния при растяжении—сжатии или кручении тонкостенных трубок и при соответствующих условиях нагружения (асимметрия цикла, постоянная или переменная температура, частота испытаний, наличие или отсутствие выдержек под напряжением и т. д.). [c.25]

Экспериментальная проверка критерия при знакопеременном кручении для пяти материалов с произвольной формой цикла показала, что отклонения расчетных данных от экспериментальных не превышали 21%. [c.146]

Условия циклического нагружения элемента материала описываются, вообще говоря, большим числом независимых параметров. Даже в случае относительно простого синфазного нагружения, когда все компоненты напряжений изменяются с равными периодами с совпадением по фазе, либо со сдвигом фаз на 7г, количество независимых параметров может достигать 12. Опытная проверка критериев усталостного разрушения при сложном напряженном состоянии чрезвычайно трудоемка, и имеющиеся экспериментальные данные немногочисленны. Большинство известных исследований посвящено плоскому неоднородному напряженному состоянию, которое возникает в случае одновременных синфазных изгиба и кручения сплошных цилиндрических образцов. [c.347]

Определение напряжений и проверка прочности при изгибе с кручением [c.378]

Формула (22.2) по своей структуре совершенно совпадает с обычной формулой проверки прочности по нормальным напряжениям при изгибе моментом Мр. Поэтому проверка прочности круглого вала на совместное действие кручения и изгиба может быть заменена проверкой на один изгиб с изгибаюш,им моментом М . [c.380]

Указанные выше приемы проверки прочности материала при переменных напряжениях относятся к случаю простейших деформаций — растяжения, сжатия, кручения и изгиба. Возникает вопрос, как использовать полученные данные для случаев сложного напряженного состояния. [c.566]

Приступая к расчету, предположительно намечают опасные сечения вала, которые подлежат проверке (сечения / — / и II — // рис. 15.3). При этом учитывают характер эпюр изгибающих и крутящих моментов, ступенчатую форму вала и места концентрации напряжений (см. рис. 15.1). Дш опасных сечений определяют запасы сопротивления усталости и сравнивают их с допускаемыми. При совместном действии напряжений кручения и изгиба запас сопротивления усталости определяют по формуле [c.319]

Для проверки пределов применимости на основе базовых экспериментальных зависимостей необходимо выполнение испытаний при (различных (произвольных) сочетаниях режимов нагрева и нагружения. Наиболее полно требованиям, предъявляемым к испытаниям, соответствуют программные стенды со следящими системами нагружения и нагрева. Разработаны стенды для неизотермических испытаний на растяжение-сжатие усилием 10 Н и циклическое кручение с максимальным моментом 250 Н-м. Точность поддержания регулируемых параметров (нагружение, нагрев) составляет 1% при скорости изменения программируемого параметра не более 100%/мин от диапазона изменения параметра. Частоты циклических нагружений и нагревов 1. .. 0,05 цикл/мин, точность протяжки программы 0,05%. В стендах применены системы слежения с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температурам П5]. [c.108]

Приведем результаты испытаний некоторых сталей и сплавов с целью экспериментальной проверки не только качественного, но и количественного соответствия закономерностей циклического неизотермического деформирования, определяемых на основе структурной модели среды. Опыты проводились при циклическом кручении тонкостенных трубок, поскольку при таком виде нагружения осуществить неизотермические испытания проще тепловая деформация не влияет на действующие усилия. [c.37]

Для проверки методов расчета всей конструкции сначала был смоделирован и исследован модуль автобуса, показанный на рис. 2.31. Жесткость на кручение этой конструкции была вычислена с точностью до 25 %. В то же время до расчета конструкции в целом для оценки устойчивости сжатых панелей были применены методы, принятые при расчете авиационных конструкций. Конструкция в целом рассчитывалась по методике расчета пространственных конструкций, основанной на конечноэлементном подходе. Схема конструкции показана на рис. 2.32. [c.72]

А5.9.2. Быстрое неизотермическое нагружение. Проверку обнаруженных на основе структурной модели закономерностей неизотермического деформирования проводили при циклическом кручении тонкостенных трубок, поскольку при таком виде нагружения осуществить неизотермические испытания проще тепловая деформация не влияет на действующие усилия и замеряемые величины. [c.192]

Легко убедиться непосредственной проверкой, что число Я, = О является собственным значением краевой задачи, а соответствующее ему решение зависит от четырех неопределенных действительных постоянных (при этом используется теорема существования и единственности в классических теориях плоской деформации, изгиба и кручения). Эти постоянные выражаются через величину суммарной растягивающей силы и три составляющих вектора-момента от нагрузок в поперечном сечении 5. Получается классическое решение Сен-Венана (растяжение, кручение и чистый изгиб стержня). Естественно, сюда не входит решение об изгибе поперечной силой стержня конечной длины. [c.69]

Испытания велись сначала на стадии упругого деформирования отдельно при растяжении и отдельно при кручении с целью проверки известных способов расчета трубчатых валов в области упругих деформаций. Выводы, к которым привело сопоставление теории и полученных экспериментальных данных, описываются в следующем разделе. Затем исследовалась несущая способность трубчатых валов и их фланцевых соединений при одновременном действии растягивающей силы и крутящего момента, отношение которых выдерживалось во время нагружения приблизительно постоянным, равным 13 т1тм. Эти опыты позволили сформулировать исходные допущения, на которых построен расчет несущей способности вала. Результаты этого расчета сопоставляются с полученными при испытании моделей валов гидротурбин экспериментальными значениями предельных нагрузок. [c.376]

Поперечное сечение, плоское до деформации, остается плоским и после деформации (гипотеза плоских сечений Бернулли) [1]. Поперечные сечення при изгибе и при кручении показаны на рис. 1.6, а и б. Эта гипотеза используется при выводе большинства формул расчетных напряжений для проверки элементов конструкций на прочность. Однако она несправедлива при кручении] стержней с некруглым поперечным сечением, которое искривляется и перестает быть плоским, т. е. депланирует (рис. 1.6, в). [c.17]

Важным достоинством постулата изотропии является то, что он допускает прямую экспериментальную проверку. На рис. 5.9, а, б приведены результаты его экспериментальной проверки на трубках-образцах из стали 40 по двум траекториям деформаций в виде двузвенных ломаных. Первая траектория отвечает растяжению до Э[ = 2% и затем кручению при постоянном значении 3]. Вторая траектория получилась из первой путем ее отражения относительно биссектрисы координатного угла. Как видим из рис. 5.9, в соответствующих точках векторы напряжений и деформаций с достаточной степенью точности одинаково ориентированы относительно траекторий и совпадают по модулю (числами отмечены значения модулей векторов напряжений в МПа). [c.105]

Общие сведения. Цель работы — проверка опытным путем с помощью электроте нзометров величины и направления главных нормальных напряжений в поверхностном слое тонкостенной трубы при ее одновременном изгибе и кручении. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...