Область сопротивления каналов

Формула (4.56), основанная на значительном опытном материале и отличающаяся в то же время наиболее правильной структурой, хорошо подтверждается на практике. Поэтому в настоящее время она считается основной при расчетах каналов, естественных русел и труб в случае, если движение жидкости в них может быть отнесено к квадратичной области сопротивления. Н. Н. Павловский считал возможным использование формулы (4.56) в пределах 0, м R < 3,0 ж и 0,011 < и < 0,040. [c.120]

Область сопротивления. В каналах, как проходящих в земляном русле, так и в бетонных, может наблюдаться не только квадратичная область сопротивления, но и переходная область. Однако в этих случаях применение формул для коэффициента Шези, предложенных для квадратичной области, не приводит к особым погрешностям. [c.28]

В реальных условиях относительное увеличение жесткости характеристик за счет действия специальной профилировки будет еще значительнее по той причине, что принятая профилировка, как правило, увеличивает коэффициент сопротивления каналов. При этом характеристики турбины для режима н и О проходят левее, чем это показано на фиг. 164 сплошными линиями, и занимают место кривых, показанных на этой фигуре пунктиром. Связанное с этим уменьшение напора заметнее в области номинального режима, так как [c.269]

Рис. 6.2, Номограмма для гидравлического расчета каналов по формуле (6.10) в квадратичной области сопротивления (Г. С. Хованский)

Существование области повышенного давления приводит также к возникновению обратных потоков в элементах с несколькими рядом расположенными каналами управления. Картина течений, возникающих в этом случае, изображена на рис. 50, б. Расход обратных потоков уменьшается по мере увеличения сопротивления каналов управления. Наглядной иллюстрацией этого может служить обратная характеристика входов [c.135]

При течении вязкой жидкости через местные сопротивления, т. е. через места резкого изменения формы пограничных поверхностей труб и каналов, как, например, расширения, сужения, повороты, изломы и т. п., изменяется поле скоростей потока и чаще всего образуются области, заполненные крупными и мелкими вихрями. [c.183]

В современных энергетических установках наблюдается тенденция к использованию все более высоких скоростей теплоносителей. Это приводит к тому, что часто каналы работают в области квадратичного закона сопротивления, где важ-. ное значение приобретает точное значение Д. Поскольку в справочниках приводятся лишь весьма ориентировочные значения этой величины, то для точных расчетов необходимы специальные измерения абсолютной эквивалентной шероховатости выбранных трубопроводов. [c.18]

В области больших когда канал является гидравлически шероховатым (по отношению к однофазному паровому потоку), потери на трение при движении в рабочем участке пароводяной смеси высокого паросодержания (ж=0.9 0.97) близки к потерям, которые имели бы место при движении однофазного парового потока в гладком, а не в шероховатом канале. Только при очень высоких паросодержаниях (а ->1), когда толщина пристенной пленки жидкости становится меньше высоты бугорков шероховатости, происходит резкое увеличение гидравлического сопротивления при движении в каналах двухфазного потока. [c.155]

В малом канале (рис. 4-7) изучалось движение сферических частиц при квадратичном законе сопротивления (п = 0) и частиц неправильной формы в области закона Стокса (п = 1). В большом канале изучалось движение частиц неправильной формы при п = == 0,5. Определялись общий к. п. д. поворота (отношение веса уловленных частиц к весу частиц, поступивших в канал) и распределение уловленных частиц по бункерам. [c.152]

Коэффициент гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при поверхностном кипении не зависит от геометрии канала. Гидравлическое сопротивление труб, кольцевых и прямоугольных каналов можн рассчитывать по одним и тем же формулам. [c.50]

Все изложенные методики можно, таким образом, разделить на две группы методики, в которых потери вычисляются при помощи объединенного коэффициента потерь канала, и методики, где потери вычисляются, как сумма потерь от местных сопротивлений. В первом случае оказывается затрудненным использование опыта, поскольку общий коэффициент потерь канала может быть перенесен только на близкий по параметрам объект. В случае же раздельного определения коэффициентов потерь для каждого вида сопротивлений в канале не учитывается их взаимное влияние, что также должно ограничивать область использования этих значений близкими конструкциями. [c.49]

Ограничимся рассмотрением только турбулентного режима движения воды, относящегося к квадратичной области сопротивления (в доквадратичной области сопротивления каналы могут работать только в редких случаях). [c.206]

Зависимость (4.55) в гидравлике носит название формулы Шези она слуншт для определения средней скорости течения при установившемся равномерном движении жидкости в трубах, каналах и аналогичных им руслах в случае квадратичной области сопротивления. При использовании формулы (4.55) в практических расчетах необходимо определять коэффициент С, называемый коэффициентом Шези, по специальным эмпирическим формулам. [c.119]

Ограничимся рассмотрением только турбулентного движения воды, относящегося к квадратичной области сопротивления (в доквадратичной области обычные каналы, встречающиеся в гидротехнической практике, могут работать относительно редко). [c.245]

Рассмотрим теперь взаимодействие потоков в области вентиляционных каналов, используя в основном метод из работы [79]. Кроме ранее принятых допущений о несжимаемости рабочей среды и невязкости ее в пределах основной струи, в этом методе предполагаются постоянными скорость рабочей среды по сечению основной струи и давления в вентиляционных каналах вдоль струи. В отличие от работы [79] учитывается нестационарность гидравлического сопротивления каналов. [c.280]

Приведем краткое описание технологического процесса изготовления тестовой структуры. На слабо легированной кремниевой подложке р-типа с ориентацией <100) и удельным сопротивлением 10 Ом см был выращен подзатворный окисел толщиной 740 А. Затем путем имплантации бора были изготовлены области стоп-каналов, при этом активные зоны прибора были защищены фоторезистивной маской. После этого выращивался частично заглубленный слой окисла толщиной 0,8 мкм с использова>шем слоя нитрида толщиной 800 А для маскирования. После изготовления поликремниевого затвора в области истока и стока имплантировался мышьяк с дозой [c.267]

Симплекс Д/ т менялся от 7,1 до 79 в оребренных и от 6,5 до 140 в неоребренных каналах. Обнаружены (рис. 10-9) две области теплоотдачи, определяемые влиянием стесненности на движение плотного слоя (см. 9-5) область темплообмена при стесненном движении (Д/кт<30) и при нестесненном движении (автомодельная область — Д/ т>30). В первой области стесненного движения уменьшение влияния пристенного эффекта по мере роста симплекса Ajdj примерно до 30 приводит к улучшению теплообмена, так как относительная толщина и термическое сопротивление разрыхленного пристенного слоя уменьшаются. Обработка опытных данных в этой области обнаружила, что Ыи сл = /(А/с т) . Можно полагать, что в этой области основное термическое сопротивление создается пристенным слоем, так как здесь увеличение Д/ т приводит к росту теплоотдачи.С этих позиций для интенсифи- [c.337]

Во второй автомодельной области характер движения не зависит от величины Д/с т (гл. 9). Влияние термического сопротивления пристенного слоя в широких каналах невелико. Поэтому область теплообмена при Д/ т>30 характерна отсутствием влияния этого симплекса на интенсивность процесса. Теплоотдача, по-видимому, лимитируется термическим сопротивлением ядра. Можно рекомендовать ряд мер для интенсифика- [c.338]

В теплоэнергетике, использующей как ядерное, так и обычное углеводородное топливо, одной из важнейших является проблема отвода огромного количества тепла с теплоотдающих поверхностей. Наиболее распространенным и используемым для этих целей теплоносителей являются парожидкостные смеси. Поэтому исследователями большое внимание уделяется течению парожидкостных смесей при наличии фазовых переходов в каналах с обогреваемыми и необогреваемыми стенками. Видимо на эту тему появляется наибольшее число публикаций в области неоднофазных течений. Здесь особый интерес представляют исследования структуры потока при различных режимах, кризисов теплообмена, обусловленных нарушением контакта жидкой фазы с теплоотдающей поверхностью, гидравлического сопротивления и т. д. Проблемы безопасности реакторного узла или устройств аналогичного типа привели к необходимости изучения истечений наро-жидкостных смесей из сосудов высокого давления, распространения возмущений и ударных волн в двухфазных парожидкостных потоках. Здесь же отметим течение влажного пара (смесь пара с каплями воды) в проточных частях турбомашин. [c.10]

Адемар Жан-Клод Барре де Сен-Венан (1797—1886) — выдающийся французский ученый в области механики и инженер, член Парижской академии наук. Работы Сен-Венана по гидромеханике посвящены сопротивлениям течению в трубах и каналах, гравитационным волнам, установившемуся и неустановив-шемуся движениям в открытых руслах, истечениям газов, общим уравнениям вязкой жидкости. [c.422]

Изменение подачи машины резко злияет на гидравлическое сопротивление ее проточной части, пропорциональное квадрату средней скорости потока. Если сюда добавить потери напора из-за вихревых явлений в межлопаточных каналах и пзретечек газа в проточной части, то действительный напор окажется ниже теоретического. Форма дейст-Битрьной характеристики 1=1 V) в значительной степени зависит от формы теоретической характеристики, приближаясь к ней в области режямов малой производительности (ри . 24.14). Действительные харак-теристики получают путем стендовых испытаний головного образца машин. [c.234]

С увеличением Re вначале распределение скоростей изменяется очень сильно, но затем замедляется и, наконец, остается постоянным. Независимость характера движения от Re называется явлением автомодельности. В области автомодельного движения жидкости условие подобия Re = idem можно не соблюдать, что облегчает проведение эксперимента. В сложных каналах автомодельность наступает очень рано, при этом значение коэффициента гидравлического сопротивления становится постоянным, что может служить одним из признаков наступления автомодельности. [c.276]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Можно полагать, что с ростом высоты бугорков шероховатости начало режима, при котором начинается резкое увеличение гидравлического сопротивления (переход на шероховатый режим течения), сдвигается в область более низких паросодержаний. Получение количественных рекомендаций о влиянии шероховатости на гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в пучках стержней требует постановки специального исследования, которое целесообразно первоначально проводить на трубах 6 . В связи с этим влияние шероховатости на Ардф в настоящей работе подробно не изучалось, и в приведенном ниже обобщении рассматриваются только опытные данные, полученные при ж 4Г0.9, когда исследуемые каналы были заведомо гидравлически гладкими по отношению к двухфазному потоку. [c.155]

Этот вывод базируется на опытных данных, полученных на пучках стержней различной конфигурации (s/d=1.08, 1.15, 1.23 и 1.31) в широком диапазоне изменения весовых расходов [w (— =500 — 3600 кг/(м -сек)], давлений (/ =10120 ата) и паросо-держаний (О < ж < 0.9). С целью подтверждения общности характера обнаруженной закономерности были проанализированы опытные данные ряда советских авторов [13—16] на гидравлике двухфазного потока в круглых трубах. Было установлено, что и в трубах для области докризисных режимов течения гидравлическое сопротивление на двухфазном потоке пропорционально расходу в степени п=1.4. В работе (17] отмечается, что аналогичная зависимость была получена М. Сильвестри при течении двухфазного потока в кольцевых каналах. Таким образом, можно констатировать, что обнаруженная закономерность имеет достаточно универсальный характер. В настоящее время [c.156]

Необходимо также подчеркнуть, что введение ОДА существенно влияет на кинетику фазовых переходов, что в свою очередь приводит к изменению газодинамических характеристик решеток Б области спонтанной конденсации в зоне Вильсона. Положительные эффекты при введении ОДА в поток парокапельной структуры обусловлены физически различными факторами. Гидрофобизирую-щее вещество приводит к уменьшению размеров капель, влияет на их траектории и деформацию в конфузорном течении в криволинейном канале, коэффициенты сопротивления, процессы коагуляции,, дробления и взаимодействия с пленками. Широко распространенное мнение, согласно которому уменьшение размеров капель обусловливает более значительные затраты кинетической энергии несущей фазы на их ускорение, не учитывает влияния сопутствующих процессов деформации, дробления и коагуляции капель, протекающих различно в потоке с добавками ОДА и без гидрофобизатора. Учитывая явления на границе раздела фаз (менее интенсивные волновые процессы на поверхности пленок, затрудненный срыв капель с пленок и значительное количество влаги, выпадающей в пленки), можно утверждать, что уменьшение диаметров капель не приводит к увеличению затрат кинетической энергии на ускорение дискретной фазы. [c.310]

Исследование интенсивности пульсаций скорости, автокорреляционной функции и спектральной плотности позволило выявить физическую природу рштенсификации теплообмена в пучках витых труб. Оказалось, что дополнительная турбули-зация потока связана с закруткой и неравномерностью поля скорости в ядре потока. Так, сдвиг энергетического спектра турбулентности в область высоких частот (волновых чисел) по сравнению со спектром в круглой трубе, характеризующий возрастание диссипации энергии, наблюдается во всей области течения и для всех исследованных чисел Ее и Гг . При этом максимальные значения интенсивности турбулентности наблюдаются в следе за местами касания соседних труб, где энергетический спектр сдвинут в область высоких частот в большей мере. Увеличение доли энергосодержащих вихрей с ростом числа Рг (увеличением относительного шага закрутки труб S d) и уменьшение интенсивности турбулентности как за местами касания труб, так и в сквозных каналах, свидетельствует об уменьшении дополнительной турбулизации потока в пучке витых труб. Эти закономерности наблюдаются и при исследовании усредненных характеристик потока (коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления) [39]. [c.82]

Формулы расчета коэффициента сопротивления по учены для круглых труб. С достаточной для расчета потери давления в котельных установках точностью они применимы и для некруглых каналов при введении эквивалентного диаметра. Наибольшая погрешность, до 20%. получается при наличии в канале острых угло вых областей. [c.7]

Течение происходит в автомодельной области. С достаточным приближением можно считать, что при номинальной нагрузке котла течение всегда автомодельно. При нагрузках котла, меньших 70% номинальной, влияние неавтомодельности течения учитывается введением в коэффициент сопротивления горелки поправочного коэффициента, определяемого по вспомогательному полю рис. VII-29 в зависимости от числа Re. Последнее определяется из рис. VM-I по эквивалентному диаметру канала [формула (1-38)], скорости в канале и температуре вторичного воздуха. [c.48]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Следует особое внимание обращать на плотность пара. Траектории на рис. 15 относились к потоку пара с давлением выше атмосферного. В области вакуума предельный радиус капель, касающихся стенок в том же канале, при прочих равных условиях был бы значительно меньше. Это ясно из уравнений (III.1) и (III.2), вкото-рых величина А содержит отношение q/ . Указанное влияние плотности относится к области достаточно больших чисел Рейнольдса. Движение капель, коэффициент сопротивления которых определяется по формуле Стокса, не зависит от плотности пара. Приближенное аналитическое решение задачи было предложено X. X. Циглером [74]. [c.76]

Для изучения течения сжимаемого рабочего тела по каналам произвольной формы применяется электрическая модель. Она позволяет решать уравнения эллиптического типа. Для повышения точности аппроксимации моделируемой области количество ячеек в модели увеличено до 242 (18X19), а для повышения точности измерений применен компенсационный метод. Каждая ячейка состоит из двух переменных резисторов, позволяющих устанавливать значение сопротивления в диапазоне от О до 15 кОм. [c.404]

При Рг>0,6 и Re >7-10 толщина теплового пограничного слоя мала по сравнению с поперечными размерами потока. В замкнутых каналах это означает, что основное термическое сопротивление локализуется в области вязкого и промежуточного слоев. Поэтому местные искривления и изломы (например, в углах) стенок канала вызывают только ограниченные нарушения этих слоев и сравнительно мало меняют облее термическое сопротивление потока. [c.103]

МДП-транзисторы могут быть как с нормально открытым, так и с нормально закрытым каналами. МДП-транаистор с нормально открытым, встроенным каналом показан на рис. 3 на примере МДП-транзистора с каналом -типа. Транзистор выполнен, на подложке р-типа. Сверху подложки методами диффузии, ионной имплантации или эпитаксии формируются проводящий канал -типа и две глубокие "-области для создания омич, контактов в области истока и стока. Область затвора представляет собой конденсатор, в к-ром одной обкладкой служит металлич. электрод затвора, а другой — канал П. т. Если между затвором и каналом приложить напряжение, то в зависимости от его знака канал будет обогащаться или обедняться подвижными носителями заряда. Соответственно, сопротивление канала будет уменьшаться или возрастать. В показанной на рис. 3 МДП-структуре с каналом -типа напряжение, плюс к-рого приложен к затвору, а минус — к каналу (истоку или стоку), вызывает обогащение электронами приповерхностного слоя полупроводника под затвором. Обратная полярность напряжения на затворе вызывает обеднение канала электронами аналогично П. т. с управляющим р — -переходом. [c.8]

С. Ерохин, Л. М. Земпый. ТИРИСТОР — трёхэлектродный полупроводниковый прибор, состоящий из трёх р—п-пере.ходов, взаимодействие между к-рыми приводит к тому, что прибор может находиться в одном из двух устойчивых состояний выключенном—с высоким сопротивлением и включённом — с низким. Полупроводниковая структура Т. состоит из четырёх слоев чередующегося типа проводимости ( г рпр рис. 1), образующих три расположенных друг над другом р—и-псрехода. Внутренний базовый / -слой обычно выполняется сильнолегированным (концентрация примеси / =10 —10 см" )и тонким, чтобы обеспечить достаточно высокий (0,7—0,9) коэф. переноса (3 п рп-транзистора (см. Транзистор биполярный). Базовый л-слой выполняется относительно толстым и слаболегированным (Л = 10 —10 см ). При приложении внеш. напряжения указанной на рис. I полярности (прямое смешение) крайние переходы 3i и Эг (эмиттеры) смещены в проводящем, а центральный К, (коллектор)—в запорном направлениях его область пространственного заряда (ОПЗ) расположена почти полностью в п-базе. Эмиттер Э обычно имеет распределённые по всей площади шунтирующие каналы, выполненные в виде выходов р-слоя сквозь п" -слой к ме-таллич. контакту. Процессы, определяющие возможность переключения, протекают след, образом. Электронно-дырочные пары, генерируемые, напр., теплом в ОПЗ, разделяются полем дырки и электроны выбрасываются в /г- и л- [c.114]

Основные опыты по исследованию гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при кипении проведены для канала прямоугольного профиля из латуни ЛС-59 с внутренними размерами 1,8 X 3,6 млг и канала из стали 1Х18Н9Т с внутренними размерами 1,5 X X 3,0 мм при охлаждении их дистиллированной и дегазированной водой в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала. Участок, на котором происходило основное тепловыделение, составлял 16,7—100%. Исследование закономерностей гидравлического сопротивления прямоугольных каналов проведено при следующих параметрах давлении 0,98 2,45 4,9 и 9,8 Мн/м массовых скоростях (7000, 10 ООО, 14 000, 20 000, 28 ООО и 40 ООО) кг1м -сек средних недогревах до температуры насыщения 50, 100 и 150 К пределах изменения плотности теплового потока от О до 0,8—0,9 критического значения тепловой нагрузки. [c.45]

Уменьшение гидравлического сопротивления в области развитого дис-перспо-кольцевого режима течения в парогенерирующем канале может [c.68]

Влияние шероховатости каналов на теплообмен в эакризжной области. Для интенсификации теплообменных процессов в пристеночной области течения для однофазных потоков, где сосредоточено основное термическое сопротивление, давно и успешно используются искусственные шероховатости различного профиля. В работе [4.100], например, высоту турбулизаторов рекомендуется делать равной толщине пристеночного сдоя, в котором срабатывается 99% полного температурного нанора. Естественно, что и при дисперсно-кольцевом режиме течения двухфазных потоков шероховатость также повысит эффективность теплообмена. При этом можно ожидать, что шероховатость будет не только дополнительно турбулизировать пристенный слой, но и способствовать более глубокому проникновению в него капель жидкости, что также приведет к увеличенин> интенсивности теплообмена. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...