229 — Прочность и растяжение одноосное 230, 351 —Структура

Прочность и поверхностную энергию идеально-периодических структур оценивают обычно при помощи одного дополнительного допущения (как правило, не оговариваемого), которое существенно упрощает расчет на одноосное растяжение. А именно, считают, что деформации и разрушению подвергаются лишь связи, пересекаемые некоторой плоскостью, перпендикулярной к направлению растяжения, а все остальные связи считаются абсолютно жесткими недеформируемыми. При этом атомная структура учитывается только в выражении для сил сцепления двух полупространств путем использования некоторых приемов, которые рассматриваются ниже. Указанное допущение дает возможность весьма просто оценивать теоретическую прочность и поверхностную энергию тел любой структуры (например, аморфных и поликристаллических тел) точность получающихся результатов зависит от удачной аппроксимации разрывающихся связей. [c.40]

Прочность пластика при одноосном растяжении. Прочность тканевых пластиков зависит от прочности нитей, пропитанных связующим, которые рассматриваются как однонаправленно армированные структурные элементы. Поэтому к пропитанным нитям применяются структурные критерии прочности. Для прогнозирования прочности тканевых пластиков, например при растяжении, необходимо определить напряженное состояние пропитанных нитей на участках с ориентацией волокон параллельно плоскости ткани и под углом к ней. При этом используется модель структуры материала, показанная на рис. 5.16. Согласно этой модели пропитанные нити условно представляются как монослои основы и утка, состоящие из продольно и наклонно армированных полос. В наиболее невыгодном напряженном состоянии находятся наклонно армированные полосы, в которых кроме нормальных напряжений, равных средним нормальным напряжениям по всему монослою = 0° = [c.143]

Технические критерии статического и усталостного разрушения при сложном напряженном состоянии, применяемые обычно в расчетах на прочность / — IV теории прочности и их обобщения [6]), имеют дело только с макроскопическими напряжениями и деформациями (I рода). Последние являются усредненными величинами, определяемыми для всего поликристаллического образца в целом, В частности, критерием разрушения по первой теории прочности служит равенство максимального главного напряжения его критическому значению Рр, равному сопротивлению разрушению при простом одноосном растяжении поликристаллического образца. Действительная картина разрушения сложнее. Задолго до полного разрушения всего образца, при напряжениях, значительно меньших разрушающего, в нем появляется множество микроскопических трещин, свидетельствующих о разрушении отдельных элементов структуры. Это явление легко понять, если учесть, что макроскопические напряжения являются средними по отношению к структурным или микроскопическим напряжениям (П рода), которые могут быть как меньше, так и значительно больше макроскопических напряжений в любом данном сечении тела. Максимальные из числа микроскопических растягивающих напряжений, достигая местной (локальной) прочности материала, приводят к образованию микротрещин. В связи с этим очевидно, что расчет по обычным техническим критериям прочности противоречив, поскольку в основу его положено предположение, по которому разрушение вызывается средними (макроскопическими), а не максимальными (из числа микроскопических) напряжениями. Дело обстоит точно так же, как если бы расчет на прочность пластинки с отверстием производился по номинальным напряжениям, без учета концентрации напряжений у отверстия и независимо от формы и размеров отверстия. В структуре технических материалов (сталей, чугунов, бетона и даже стекла) роль концентраторов напряжений принадлежит особенностям микроскопической структуры (кристаллитам, неметаллическим включе-50 [c.50]

Сопоставление развития сквозной трещины с разрушением некоторого элементарного объема приводит при указанном допущении к простейшему варианту статистического описания процесса разрушения. Принимается следующая расчетная схема активного элемента. Пьезокерамический материал активного элемента предполагается состоящим из элементарных объемов дх X (рис. 4.8). Элементарные объемы должны быть достаточно малыми, чтобы их напряженное состояние мало отличалось от однородного, и в то же время достаточно большими, чтобы их структура была статистически однородной и они обладали механическими свойствами, имеющимися у пьезокерамических образцов. Характеристические размеры активного элемента и входящих в него элементарных объемов в соответствии с результатами [21] определяются суммой длин линий пересечения поверхностей (кромок) и линий пересечения клеевых швов пьезоэлементов с нешлифованными после склейки поверхностями, на которых локализуется наибольшее количество дефектов. Прочностные свойства элементарного объема пьезокерамики в окрестности точки х Х отображаются законом распределения пределов прочности при однородном одноосном растяжении совокупности таких объемов со скоростью нагружения Уо. Этот закон можно представить [c.80]

Радиационные дефекты оказывают влияние на механические свойства, по изменению которых оценивают радиационную стойкость конструкционных материалов. Для большинства металлов механические свойства начинают заметно изменяться при флюенсах быстрых нейтронов F больше 10 нейтр/см (инкубационная доза облучения). Степень изменения механических свойств зависит от прочности мен<атомной связи, типа кристаллической решетки, содержания примесей и характера легирования, структуры в исходном состоянии (табл. 8.44, 8.45) и условий облучения (температуры, дозы и др.). При этом можно отметить ряд типичных закономерностей. Кривая напряжение — деформация при одноосном растяжении под действием облучения смещается вверх на более высокий уровень напряжений (рис. 8,1). В наибольшей степени повышается предел текучести, что часто сопровождается поянлепие.м зуба и площадки текучести. Наибольший прирост предела [c.300]

Наблюдения за структурой материала и внешним видом образца, подвергнутого длительному нагружению сжатием, позволили определить момент такого интенсивного сдвигообразования и построить кривые длительной прочности при сжатии (штриховые линии), которые для сплавов ЖС6К и ХН56ВМКЮ в сопоставлении с кривыми длительной прочности при растяжении (сплошные линии) представлены на рис. 2.2. Судя по этим кривым, пределы длительной прочности при нагружении одноосным сжатием можно принимать на 40—50% выше пределов длительной прочности при растяжении. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...