Прочность при одноосном растяжении

Условие прочности детали, опасная точка которой находится в сложном напряженном состоянии, аналогично условию прочности при одноосном растяжении [c.194]

Х[, i—, 2,. .., 6 — предел прочности при одноосном растяжении [c.486]

Образцы исследуемых сталей были подвергнуты холодной деформации различными способами. Для лучшего имитирования условий механического состояния при наклепе труб методом гибки исследована серия образцов, наклепанных изгибом. Для этой цели цилиндрические заготовки образцов изгибали, проводилась термическая обработка изогнутых заготовок для снятия наклепа и затем заготовки выпрямляли и получали образцы, пригодные для испытания на длительную прочность при одноосном растяжении, на которых предварительный наклеп осуществлен изгибом. Недостатком этой серии образцов явилась малая степень деформации (не выше 20%). [c.31]

В формулы (4.6) и (4,7) кроме характеристики прочности при одноосном растяжении входят два неизвестных коэффициента. [c.137]

Расчёт на прочность при одноосном растяжении-сжатии, изгибе и кручении для неограниченного числа циклов действия на пряжений 1 (2-я) — 431 [c.62]

Кроме предельной нагрузки, принималась во внимание также и разрушающая нагрузка, и в тех случаях, когда расчет, выполняемый по разрушающей нагрузке и соответствующей характеристике прочности при одноосном растяжения приводил к необходимости выбора более толстой стенки по сравнению с получающейся при расчете по предельной нагрузке, окончательные формулы для расчета принимались по разрушающей нагрузке. [c.298]

Рис. 5.18. Кривые длительной прочности при одноосном растяжении (штриховые линии) и кривые длительной прочности толстостенных цилиндров при воздействии внутреннего давления (сплошные) [б, 15. 16, 20] а — сталь с 19 % С. 450 °С б — то же, 500 °С в — сталь 2,25 Сг — 1 Мо / — уравнение для наружного диаметра 2 — модифицированное уравнение Ламэ S — уравнение для среднего диаметра 4 — общее уравнение ползучести 5 — уравнение для тонкостенного цилиндра 6 — одноосное растяжение

Здесь авх — предел прочности при одноосном растяжении или сжатии в направлении оси х Тз = г х-у- — предел прочности при чистом сдвиге, при котором изменяется угол между осями х и у. [c.163]

Решение задачи о длительной прочности при сложном напряженном состоянии оказывается чрезвычайно сложным. Поэтому в практических приложениях часто прибегают к упрощенной схеме, в соответствии с которой вначале определяют напряженное состояние в наиболее опасной точке, сводят введением специально подобранного эквивалентного напряжения действие сложного напряженного состояния к действию одноосного растягивающего напряжения, а затем для определения времени до разрушения пользуются формулами и соотношениями длительной прочности при одноосном растяжении. [c.127]

Анализ экспериментальных данных по испытаниям стеклопластиков типа СВАМ показывает, что нижние пределы длительной прочности при одноосном растяжении для всех направлений находятся в пределах напряжений от 0,5 до 0,70 . [c.139]

Рис. 79. Зависимость длительной прочности при одноосном растяжении от времени it для стеклопластика по [48]

ПРОЧНОСТЬ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ [c.142]

ПРОЧНОСТЬ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ и СДВИГЕ [c.153]

ПОЛЗУЧЕСТЬ И ДЛИТЕЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ [c.5]

Результаты расчетов в координатах — a. приведены на рис. 182, где экспериментальные точки, соответствующие условному пределу текучести, показаны светлыми кружками, а точки, соответствующие разрушению, — темными. Здесь же для сравнения нанесены предельные кривые Мизеса (штрих-пунктирные) и Кулона—Мо ра (штриховые), построенные по условному пределу текучести и пределу прочности при одноосном растяжении. [c.348]

ЧИСТОМ сдвиге К —1). Кроме того, были определены пределы прочности при одноосном растяжении и одноосном сжатии. В процессе испытания как при нормальной, так и при температурах —100 и —180° С записывали кривые деформирования. С целью контроля рассеяния результатов некоторые опыты повторяли. Максимальное отклонение данных (при одноосном сжатии) от среднего значения составляло около 4%. Основные результаты проведенных экспериментов представлены в табл. 14. Температурные зависимости пределов прочности чугуна при различных видах напряженного состояния показаны на рис. 186. По оси ординат отложена величина отношения предела прочности при температуре испытания к пределу прочности при нормальной температуре в аналогичных условиях механического нагружения. Экспериментальные данные аппроксимированы прямыми [c.352]

Прочность при одноосном растяжении. При растяжении в направлении армирования всю нагрузку воспринимают волокна. В таком случае прочность на растяжение в направлении армирования определяется по формуле [c.132]

Влияние абсолютных размеров на прочность (при скорости деформирования 0,25 %/мин) дано в табл. 19. С ростом абсолютных размеров образцов существенно снижается предел прочности при одноосном растяжении материала, а также заметно уменьшается рассеяние этой характеристики. [c.44]

Достоинством формул (4.7) и (4.8) является то, что в них кроме традиционного показателя прочности при одноосном растяжении (стр) содержится только по одному коэффициенту — дополнительной хгтрактеристике индивидуальных особенностей материала. [c.137]

Из приведенных на рис. 5.18 данных следует, что напряжение, при котором кривая длительной прочности при одноосном растяжении наилучшим образом согласуются с кривой длительной прочности при внутреннем давлении, определяется уравнением среднего диаметра. Аналогичные экспериментальные результаты приведены на рис. 5.19. Можно отметить, что с 1960 г. в довольно значительном количестве накапливаются [23, 24] экспериментальные результаты, свидетельствующие, что уравнение среднего диаметра является наиболее пригодным для расчета напряжения. В связи с этим сначала в Великобритании, а затем во всем мире в качестве стандартного расчетного уравнения для котлов и сосудов давления при высоких температурах вместо уравнения ASME [c.146]

Кривые анизотропии пределов прочности при одноосном растяжении или сжатии. Графики изменения относительной величины предела прочности Ов/Оо в зависимости от угла наклона волокон а, построенные А. Н. Флак-серманом по экспериментальным данным, представлены пунктирными линиями на рис. 3.1 и 3.2. Величины Од определялись по диаграммам испытаний. Рис. 3.1 соответствует радиальной, а рис. 3.2 — тангенциальной плоскости, в которых расположены оси всех образцов древесины. Различный вид диаграмм испытания и полиморфизм разрушения образцов привели А. Н. Флаксермана к предположению о связи пределов прочности оГд с величинами напряжений Од., Оу и х у, действующих в сжатом образце по площадкам, параллельным волокнам (рис. 3.3). [c.135]

В-пятых, в условии прочности должны учитываться наряду с анизотропией такиё особенности механических свойств материалов, как чувствительность к перемене знака нормальных и касательных напряжений и другие факторы. В простейших случаях условие предельного состояния должно сводиться к обычным формулам сопротивления материалов (условиям прочности при одноосном растяжении, сдвиге и т. п.). [c.146]

В то же время нащи экспериментальные исследования (В. А. Коннов) стеклотекстолитов различных марок, а также исследования авторов работ [4], [48], [76] и др. показали, что кривые длительной прочности при одноосном растяжении, сжатий, сдвиге приблизительно подобны, Это позволяет принять гипотезу о равномерном сужении поверхности длительной прочности с ростом времени пребывания тела под нагрузкой. В таком случае, используя в качестве левой части условия (5.46), например выра-, жение (5,28), критерий длительной прочности, при сложном напряженном состоянии можно записать в следующем виде [c.160]

Успешное развитие современной техники в большой степени зависит от наличия высокотемпературных испытательных машин для изучения лгеханических свойств конструкционных материалов в различных условиях механического нагружения. Подавляюш ее большинство суш ествующ,их конструкций машин разработано применительно к испытаниям материалов на ползучесть и длительную прочность при одноосном растяжении [38]. Основными элементами этих машин являются система нагрева и регулирования температуры, система нагружения и система тензометрирования. [c.255]

Для волокнистых композитов характерны две их высокие прочностные характеристики прочности при одноосном растяжении и сжатии вдоль волокон. На их использовании построена вся стратегия управления схемой армирования в тонкостенных элементах конструкций. Однако волокнистые однонаправленные композиты имеют еще одну не менее высокую прочностную характеристику — [c.483]

Пластики, армированные тканями — Бимодульность 145—147 — Диаграмма деформирования 145, 146 — Прочность при одноосном растяжении 143—145 — Расчетная модель 140—142 — Упругие характеристики 142, 143 [c.507]

Соотношение прочности материала при одноосном и двухосном растяжении зависит от вязкости материала. При вязком разруше1ши конструктивная прочность тонкостенных сосудов, работающих под внутренним давлением, больше прочности при одноосном растяжении (или равна ему). При макрохрупком разрушении конструктнн- [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...