Крепление Характеристики

При работе спиральной заводной пружины возникает трение между витками, а также трение витков о стенки барабана, величина которого зависит от способа крепления наружного конца пружины. Применяемые способы крепления (табл. 7) просты по конструкции и не увеличивают габаритов барабана, однако при их использовании характеристики спиральных пружин при заводе и спуске отличаются от расчетной (теоретической). [c.474]

Задача об определении наивыгоднейшего профиля канала может решаться с различных точек зрения. Из различных профилей с заданной площадью поперечного сечения наибольшей пропускной способностью обладает тот, который имеет наименьший смоченный периметр у, так как при этом будет больше гидравлический радиус R, а следовательно, по формуле (61.7) расходная характеристика К. С этой точки зрения наиболее выгодными профилями каналов являются окружность и полуокружность, так как при заданной площади длина окружности короче периметра любого многоугольника той же площади. Однако профили канала в форме круга или полукруга употребляются весьма редко чаще всего профилю придается форма трапеции, причем заложение откосов назначается в зависимости от грунта или способа крепления стенок канала. [c.238]

При определении резонансных характеристик необходимо уменьшить до минимума влияние излучающего и приемного преобразователей и креплений изделия на его добротность. Поэтому рекомендуется использовать бесконтактные преобразователи. Для уменьшения влияния креплений изделие опирают или подвешивают в узлах смещения. Используют также опоры из мягких, пористых материалов (поролона, губчатой резины). [c.289]

Точность и корректность механических характеристик, получаемых при высокотемпературных исследованиях, во многом зависит от способа крепления образца в захватах испытательных машин. В практике испытаний применяют ряд методов и устройств для крепления волокон, нитей, проволок, фолы и лент в захватах. [c.119]

Приборы динамического действия (типа ВПИ-2, ВПИ-ЗК, КПИ) не нуждаются в жестком креплении и не требуют приложения больших нагрузок, однако по точности уступает приборам статического действия, так как характер сопротивления материалов деформированию под воздействием динамических и статических нагрузок различен. Характеристики приборов статического и динамического действия описаны в [119]. Для про- [c.206]

Для увеличения прочностных характеристик абразивных порошков (алмаза, боразона) и лучшего крепления их в абразивных инструментах применяют металлизацию. С этой целью в основном используют методы гальванического покрытия и нанесения металла из газовой фазы [1, 18]. [c.101]

Модернизированная установка, получившая название ИМАШ-ТУ-ЦКТИ, позволяет наряду с обычными характеристиками термоусталости получать информацию о микроструктурных изменениях в металлах в процессе испытания. Достигается это путем применения образца специальной формы, приспособления для жесткого крепления образца в рабочей камере установки, электрической схемы, обеспечивающей совместно со схемой управления установкой возможность программированного циклического термического нагружения образца, а также методики проведения испытаний, позволяющей оценивать величину пластической деформации за цикл и общее число циклов нагружения до разрушения образца. [c.127]

В образцах в зависимости от их форм и размеров, типа возбудителя и приемника, способа крепления и схемы приложения динамической нагрузки можно возбуждать продольные, изгибные, крутильные и более сложные виды колебаний. Данный метод можно использовать также при вибрационных испытаниях крупногабаритных изделий, однако при этом существенно изменяется методика испытаний, способы приложения нагрузок, а также способы возбуждения и регистрации колебаний. Метод используется также при оценке интегральной жесткости крупногабаритных конструкций [11, 22] и не может быть использован при локальном определении физико-механических характеристик в изделии. Для практического применения этого метода необходимо знать геометрические размеры изделия и плотность материала, обеспечить условия закрепления изделия на опорах и преобразователей на изделии, а также нормальные температурно-влажностные условия окружающей среды. [c.87]

Слабость связей подсистем приводит к независимости собственных частот и форм колебаний механизма и фундамента, что позволяет рассчитывать их как несвязанные подсистемы. Однако, как было показано во второй главе, демпфирующие свойства амортизаторов оказывают существенное влияние на уровни колебаний системы вплоть до высоких частот. Поэтому в диапазоне средних и высоких частот допустимо рассмотрение колебаний механизма, закрепленного с помощью амортизаторов на абсолютно жестком фундаменте. Полученные таким образом частотные характеристики дискретных или распределенных по площади крепления динамических нагрузок в амортизаторах можно использовать для определения потока энергии или колебаний фундамента. Следовательно, [c.151]

При проектировании и оценке реально существующих систем амортизации дизеля необходимо знать обобщенные динамические характеристики (динамическую жесткость) дизеля в целом и фундаментной рамы в точках крепления амортизирующего устройства к дизелю и фундаментной раме. [c.242]

Из сказанного вытекает необходимость тщательной оценки жесткостных характеристик амортизирующего крепления. [c.273]

ЖЕСТКОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АМОРТИЗАТОРА И АМОРТИЗИРУЮЩЕГО КРЕПЛЕНИЯ [c.273]

Характеристики жесткости амортизирующего крепления [c.276]

В амортизирующих креплениях машин желательно применять амортизаторы, серийно выпускаемые промышленностью. Подтвержденные экспериментальными данными характеристики этих амортизаторов, необходимые для проектирования амортизирую-ш,его крепления, могут быть заранее почерпнуты из соответствующей технической документации. [c.336]

Иногда бывают нужны амортизаторы с меньшей разницей в в жесткостных характеристиках, чем это гарантируется техническими условиями на серийную продукцию. При отсутствии маркировки или паспорта, характеризующих каждый амортизатор в отдельности, приходится производить испытания, отбирая для амортизирующего крепления амортизаторы, близкие по своим свойствам, либо следя за некоторыми средними параметрами комплекта амортизаторов. [c.337]

В стационарных установках нередко применяют амортизирующие крепления, обеспечиваюш,ие еще более низкие, чем в приведенном примере, частоты свободных колебаний амортизированного объекта. При этом широко используются пружинные подвесы, часто с введением резиновых элементов или специальных демпферов, позволяющих получить требуемые характеристики неупругого сопротивления. [c.351]

Изложенная выше методика оптимизации параметров обладает тем недостатком, что она не всегда может использоваться в процессе проектирования для подбора параметров виброизоляции для упругих объектов, так как необходимые для этого обобщенные динамические характеристики в точках крепления виброизолирующих элементов не определяются расчетным путем, теоретически. Их можно получить только экспериментально, когда уже построены объект и фундамент. Изложенная выше методика должна быть использована в дальнейшем для уточнения оптимальных параметров виброзащитной системы в процессе доводки объекта. В настоящий момент даже для существенно упругих объектов известны по паспорту машины только виброперегрузки или амплитуда колебаний в некоторых точках на периферии объекта, причем эти точки могут быть расположены даже не в местах крепления виброизолирующих узлов. [c.380]

Таким образом, когда опоры вращающегося вала обладают линейными упругими характеристиками, задача определения критической скорости вращения этого вала совпадает с задачей определения частот его свободных поперечных колебаний. Поэтому для определения критической скорости можно воспользоваться общим частотным уравнением, приведенным в гл. I. В нем только вместо Спр и Кпр следует поставить обычные линейные жесткости. Эти замечания относятся к различным частным случаям упругих креплений валов [c.63]

Из сказанного также следует, что теорию работы нелинейного демпфера можно излагать на конкретной схеме ротора, например, той, которая применялась при экспериментальных исследованиях при этом общность выводов не пострадает. Действительно, прогибы диска, определяемые уравнением (II. 30), не зависят непосредственно от схемы ротора, они определяются типом нелинейной характеристики упругих сил системы Р (г), построенной для точки ротора, где расположен диск с учетом упругих свойств всего ротора. При проведении решения безразлично какому типу ротора принадлежит эта нелинейная характеристика и за счет какого элемента системы ротор — статор существует нелинейность опор, вала ротора, креплений дисков к валу, самого корпуса и т. д. Для получения нелинейного демпфирования необходимо, чтобы жесткость системы изменялась скачком от величины j до величины С2 при вступлении в работу нелинейного демпфера. Однако величины Q и j в каждом конкретном случае нужно вычислять по-своему. [c.82]

Указанное представление действительного движения ротора является приближенным, если соответствующие решения брать в виде одной синусоиды, оно будет приближенным даже при изотропных нелинейных характеристиках системы ротор — статор, т. е. упругих характеристик, одинаковых во всех направлениях. Покажем это на примере ротора, имеющего в точке крепления диска нелинейную характеристику, составленную из двух прямолинейных участков (фиг. 8). [c.150]

В том случае, когда система ротор — статор в точке крепления диска имеет нелинейную характеристику (например, из-за наличия зазора в подшипниках), действие постоянной силы (веса, перегрузки) на развитие колебаний проекций прогиба вала в гори- [c.153]

При этом упругая характеристика ротора в точке крепления диска будет иметь вид, представленный на фиг. 72, т. е. в данном частном случае = 0. Движение, соответствующее первому участку характеристики г Гх может быть гироскопическим. Действительно, равенство упругой и центробежной сил дает [c.154]

Построение приведенной нелинейной упругой характеристики системы ротор — статор в точке крепления диска. При решении задачи будем полагать, что радиальных зазоров в подшипниках [c.155]

Если одна из опор имеет упругую нелинейную характеристику типа предварительный натяг, упругость, ограничители (фиг. 27), то приведенная упругая характеристика в точке крепления диска будет иметь вид, представленный на фиг. 8, где первый и последний участки соответствуют упругости, создаваемой одним валом без деформаций опор. [c.156]

При наличии зазора в подшипниках нелинейная упругая характеристика исследуемой системы в вертикальной плоскости в точке крепления диска будет иметь вид, представленный на фиг. 72. Следует отметить, что приведенные упругие характеристики должны быть в общем случае вычислены с учетом податливости всех опор ротора. [c.156]

Тогда приведенная упругая характеристика системы ротор— статор в точке крепления диска будет иметь следующие параметры [c.162]

Определение характеристик без учета сил веса (случай вертикального ротора). При этих условиях характеристики ротора одинаковы во всех плоскостях. Если в соединениях 1—2 и 6—7 (фиг. 96, 99, 100, 101) нелинейность обусловлена только зазорами в подшипниках, то соответствующие характеристики соединений будут иметь вид, представленный на фиг. 105. При этом для соединения 6—7 величина Сз определяется жесткостью ротора турбины в точке крепления диска (с учетом деформации не только консоли, но и вала, закрепленного в шарнире). [c.201]

Выше было показано, что если рассматривать малые колебания в подшипниках ротора, то эквивалентная упругая характеристика ротора в точке крепления диска в горизонтальной плоскости может быть представлена в виде ломаной, состоящей из двух прямых (фиг. 108). [c.206]

Регулирующий двухседельный фланцевый клапан Dy = 500 мм на рр = = 1 МПа. Условное обозначение И 68038 (рис. 3.32). Предназначен для технической воды рабочей температурой до +60 С, устанавливается на трубопроводе в любом положении (предпочтительно приводом вверх), при установке клапанов в наклонном положении следует обеспечить дополнительное крепление привода. Присоединительные размеры фланцев по ГОСТ 1234—67. Пропускная гидравлическая характеристика линейная. Допустимый перепад давления на клапане в процессе эксплуатации Ар — 0,1 МПа. При закрытом регулирующем органе клапана пропуск воды допускается до 7 дм мин при давлении 0,1 МПа. Уплотнительные поверхности плунжера и седел наплавлены сплавом ЦН-12М или,ЦН-6. Герметизация соединения штока с крышкой осуществляется сальником с сальниковой набивкой из пропитанного асбеста. Клапан управляется от электрического однооборотного механизма (МЭО) через зубчато-реечную передачу с рычагом, при длине рычага L = 250 мм для управления может использоваться механизм МЭО 63/250, при длине рычага L = 300 мм — МЭО 160/250. Полный ход клапана осуществляется при угле поворота рычага на 90°, время совершения полного хода порядка 70 с. [c.126]

НИИ следует обеспечивать его дополнительное крепление. Пропускная гидравлическая характеристика клапана линейная. Допустимый перепад давления на клапане не более 1,5 МПа. При закрытом регулирующем органе клапана пропуск среды допускается не более 1,3 дм /мин при давлении на плунжере [c.130]

Радиально-плунжерные гидромоторы типа МР [6] имеют несколько исполнений (модификаций), отличающихся от основного исполнения только отдельными деталями и узлами а) исполнение МР (табл, 2.42) — основное исполнение, допускающее передачу крутящего момента через муфту и имеющее крепление на лапах б) исполнение МР-У допускает дополнительную нагрузку вала изгибающим моментом и осевым усилием от узла передачи крутящего момента в) исполнение МР-В с вращающимся корпусом, передающим крутящий момент г) исполнение МР-Т с встроенным фрикционным тормозом д) исполнение МР-Г с встроенным гидравлическим тормозом е) исполнение МР-Ф — основное исполнение с флан-цевым креплением. Характеристика всех модифика-У ций (за исключением габаритных размеров) одина-Л кова. [c.196]

Способ крепления Характеристика и особенности способа Приневевне [c.470]

Несмотря на указанные недостатки, газовые рули находят широкое применение. Это объясняется относительной простотой конструкции руля и компоновки управляющего устройства, а также малой величиной шарнирного момента, обусловленной использованием газоаэродинамической компенсации. Важное положительное свойство таких рулей связано с линейностью рабочих характеристик (т. е. линейной зависимостью управляющих сил от угла поворота). Существенным является то, что крепление газовых рулей у выходной части сопла летательного аппарата повыщает прочностные характеристики летательного аппарата,увеличивая жесткость кормовой части и раструба сопла. [c.329]

Крепление образца в захватах. Создание на основе высокопрочных армирующих волокон полимерных композиционных материалов порождает значительные трудности получения стабильных значений предела прочности при растяжении этих материалов 39]. Особенно они проявляются при испытании трехмерноармнрованных материалов, изготовленных на основе углеродных волокон. Опытные данные и характер разрушения образцов свидетельствуют о том, что сложность получения стабильных и воспроизводимых характеристик прочности при растяжении композиционных материалов обусловливается главным образом необ.ходимостью надежного крепления образца в захватах испытательной машины (для исключения проскальзывания), а также влиянием формы и размеров образца. Учет этих факторов особенно необходим при испытании высокопрочных композиционных материалов. Проскальзывание образца в захватах приводит к появлению па его поверхности царапни, сколов и вмятин. Повторное нагружение образца после проскальзывания часто усугубляет эти дефекты н способствует разрушению образца в местах повреждения 23, 74]. Во избежание указанного явления используют различные дополнительные приспособления или устройства, которые усложняют [c.26]

Машину МВП-ЮООО применяют для определения усталостных характеристик жарюпрочных материалов. Предложено [58] испытывать на этой машине цилиндрические образцы, для крепления которых изменена конструкция деталей внутренней части шпиндельных барабанов (вместо конусного соединения применен цанговый захват). [c.163]

Первую группу составляют тормоза с длинноходовыми плунжерными электромагнитами переменного и постоянного тока, типов КМТ и КМП, с нижним креплением рычажной системы к плунжерам. К этой группе относятся тормоза, представленные на фиг. 22—24 (характеристики их приведены в табл. 5—7). Эти тормоза характеризуются относительно большим числом шарнирных соединений и относительно малой жесткостью тормозных рычагов. [c.33]

Будем полагать, что рассеяние энергии в крутильной системе без демпфера пренебрежимо мало по сравнению с диссинацией энергии в демпфере. Поскольку силиконовый демпфер при жестком креплении его стуницы к какому-либо базовому г-му звену крутильной системы обычно слабо влияет на модальные характеристики собственных форм динамической модели системы, то корректирующий эффект демпфера можно оценить по величине резонансной амплитуды А,о сосредоточенной массы с индексом г. Минимальный уровень, до которого можно снизить колебания в исследуемой наиболее опасной (s, v)-й резонансной зоне при помощи силиконового демпфера, можно оценить по величине амплитуды колебаний выбранной к-ж массы исходной системы без демпфера при частоте Ии группового возбудителя в рассматриваемой зоне. Здесь s — индекс резонирующей собственной формы динамической модели, -v — индекс резонирующей гармоники возмущающего момента двигателя. Групповой возбудитель (5, v)-ft резонансной зоны при отображении возмущающих моментов, действующих на систему со стороны двигателя, в виде гармонических функций времени можно представить в виде [28] [c.292]

Влияние упругого крепления рамы на виброакустические характеристики многоопориых роторных систем [c.157]

ХАРАКТЕРИСТИКИ КбЛЕбАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ, Образованной жестким амортизируемым объектом и ЕГО амортизирующим креплением [c.297]

Определение амг литуд колебаний в проекциях движения ротора. Построив приведенную упругую характеристику системы ротор—статор в точке крепления диска, можно пытаться применить аппарат нелинейной механики для исследования проекций движения ротора в двух взаимно перпендикулярных плоскостя , [c.156]

Регулирующие двухседельные клапаны Dy = 500 мм на ру = 1,6 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение И 68051 (рис. 3.33, табл. 3.23). Предназначены для воды, водяного пара и конденсата рабочей температурой до 200° С. Температура окружающей среды допускается до 100 ° С. Клапаны устанавливаются на трубопроводе в любом положении, при установке клапана в наклонном положении следует обеспечить дополнительное крепление привода. Пропускная гидравлическая характеристика линейная. Допустимый перепад давления на клапане Др 1,1 МПа при закрытом и Др = = 0,3 МПа при полностью открытом клапане. При закрытом регулирующем органе пропуск среды допускается до 0,1 м /мин при давлении на плунжер 0,1 МПа. Герметизация подвижного соединения штока с крышкой осуществляется двойным сальником с сальниковой набивкой из шнура сквозного плетения марки АГ-1. Между верхним и нижним сальниками предусмотрена трубка для отвода протечек в спецканализацию. Соединение корпуса с крышкой уплотняемся медной прокладкой, кроме того, в корпусе и крышке предусмотрены усы , которые при необходимости могут быть обварены плотным швом при монтаже клапанов на АЭС. Клапаны управляются от дистанционного нри- [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...