Крышки Расчет на прочность

Расчет на прочность крышки рабочего колеса (рис. V.21) производится так же, как крышки турбины и других кольцевых деталей (см. IV.7). Значения интегралов п, т а I или п и т определяют по формуле (IV. 110). [c.171]

III группа. Детали сложных форм с большим числом сопрягаемых поверхностей, требующие выполнения специальных расчетов на прочность и повышения требований в определении допусков при расчете размерных цепей. К ним относятся валы многоступенчатые и шлицевые крупногабаритные звездочки многозаходные корпуса литые средних габаритов колеса зубчатые цилиндрические кронштейны сложные колеса ходовые, буксы, полу-муфты, шкивы, блоки, барабаны, ролики грейферов, втулки и обоймы зубчатых муфт, винты однозаходные и гайки, пальцы ступенчатые со смазочными канавками траверсы подвесок, гайки крюков, штоки и рычаги тормозов, корпуса и крышки простых редукторов сложные детали пневмо- и гидросистем. [c.243]

Гидравлические силовые цилиндры в процессе работы испытывают действие внутреннего давления рабочей жидкости и внешней нагрузки. Расчет на прочность силовых цилиндров производится по отдельным элементам цилиндры (гильзы), крышки, направляющие, поршни и штоки, узлы крепления. Формулы [1, 4, 5, 13, 15, 30, 42, 43] для расчета основных элементов силовых цилиндров приведены в табл. 110—117. В указанных формулах приняты следующие обозначения и размерности [c.167]

Толщина плоской крышки см Определяется расчетом на прочность [c.445]

Стандарт СЭВ 5206-85 "Сосуды и аппараты высокого давления. Фланцы, крышки плоские и выпуклые. Методы расчета на прочность" и др. [c.10]

Франк-Каменецкий Г. Х.,К расчету на прочность крышки гидротурбины, Сб. Гидротурбостроение , вып. I, Ленинградский металлический завод им. Сталина, Машгиз, 1955. [c.436]

Цилиндрические, конические элементы, днища и крышки сосудов, работающих под давлением и не входящих в состав паровых или водогрейных котлов, должны рассчитываться согласно ГОСТ 14249-80 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность . Следует иметь в виду, что методы расчета, допускаемые напряжения и условные обозначения согласно Нормам расчета на прочность паровых котлов и трубопроводов и ГОСТ 14249-80 не всегда идентичны. [c.317]

В конструкциях деталей котлов и трубопроводов используются плоские круглые заглушки и крышки, изображенные на рис. 5.14 на этом же рисунке нанесены условные обозначения геометрических размеров, используемых при расчете на прочность этих плоских заглушек и крышек. Номинальная толщина должна [c.361]

Днища и крышки рассчитываются на прочность методика расчета выбирается в зависимости от формы днища (крышки) и способа [c.299]

Назначается силовой элемент сосуда, для которого выполняется расчет остаточного ресурса и указываются его характеристики геометрические размеры, необходимые для вычисления площади поверхности (диаметр и длина или др.), материал элемента, номинальная и расчетная толщина стенки, прибавка на коррозию. Наименование силового элемента задается из следующего перечня гладкая цилиндрическая обечайка гладкая коническая обечайка эллиптическое и полусферическое днище или крышка плоское круглое днище или крышка и т.п. При отсутствии данных о толщинах стенки последние определяют расчетным путем по известным формулам ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность . [c.203]

ГОСТ 25221-82. Сосуды и аппараты. Днища и крышки сферические не-отбортованные. Нормы и методы расчета на прочность. [c.233]

Что касается расчетов на прочность крепления крышки, шпилек и подкладки лаза, то их надо производить так же, как для сухопарника. [c.126]

Для цилиндров прессов, работающих от сети высокого давления, необходимо проводить поверочные расчеты ла прочность. При расчете на прочность цилиндра пресса проверяют запас прочности резьбового соединения, крышки с цилиндром и стенок цилиндра. Запас прочности выбранной резьбы определяется по формуле [c.221]

Рис. V.21. К расчету цилиндра, поршня и крышки сервомотора рабочего колеса на прочность

Конструкция этих ящиков обусловлена тем, что при погрузке, транспортировании и разгрузке не допускается переворачивания ящиков, т. е. крышка всегда находится наверху, а дно — внизу. Поэтому при расчете крупногабаритных ящиков на прочность принимают, что масса прикрепленного ко дну груза воспринимается лишь конструкцией дна ящика. [c.248]

Конструктивная форма детали. Прочность и износостойкость деталей автомобильных и тракторных двигателей сильно зависит от их конструктивной формы. Усилительные ребра (например, на днище поршня), пояса (например, на цилиндровых гильзах), приливы и выступы (например, на крышках подшипников) значительно увеличивают прочность и жесткость детали. При проведении прочностных расчетов для упрощения расчетных формул усиливающие элементы детали обычно во внимание не принимаются, влияние же их на прочность и жесткость учитывается выбором больших допускаемых напряжений. [c.48]

Кривошипная головка шатуна. Размеры кривошипной головки, шатуна определяют в зависимости от размеров шатунной шейки коленчатого вала. Вследствие трудностей учета влияния на прочность кривошипной головки шатуна ряда факторов (непостоянства поперечных сечений вкладышей, бобышек под шатунные болты и т. д.) точный ее расчет практически невозможен. Далее приводятся предложенные Р. С. Кинасошвили [5] условные расчетные формулы, учитывающие основные, влияющие на прочность и жесткость кривошипной головки факторы. Эти формулы дают возможность судить о сравнительной прочности кривошипных головок шатунов с большим основанием, чем другие, ранее применявшиеся формулы. Формулы выведены в предположении, что крышка составляет одно целое с верхней частью головки и вследствие сильной затяжки болтов раскрытие стыка не может иметь места. Распределение давлений на крышку принято косинусоидальным (рис. 369). [c.167]

Учет влияния вырезов. Рассмотрим влияние вырезов в крыле на напряжения и деформации его конструкции (рис. 4,75). По своему назначению и конструктивному исполнению вырезы в крыле бывают различные. Иногда малый вырез для сохранения прочности крыла иа изгиб компенсируется усиленными продольными элементами, а иа сдвиг и кручение — усиленной окантовкой или закрывается силовой крышкой. В этих случаях вырезы ие оказывают влияния иа общую прочность крыла. Поэтому весь расчет (см. 2 и 3 гл. IV) остается без изменения, но при этом требуется произвести дополнительный расчет местной прочности элементов, компенсирующих вырез. Так, иапример, для силовых крышек делают проверку прочности иа срез от действия касательных усилий болтов или винтов крепления крышки. Некоторые большие вырезы, иапример для уборки шасси между лонжеронами, не могут крышками. [c.139]

Расчету на механическую прочность от внутреннего избыточного или наружного давления и внешних нагрузок (силы тяжести, ветровых, сейсмических и др.) должны подвергаться все основные элементы аппарата (обечайки, днища,-крышки и другие несущие нагрузку детали). [c.10]

Для разъемных подшипников (фиг. 155) проверяется прочность крышки в плоскости симметрии. Болты крышки должны располагаться возможно ближе к этой плоскости, а для того, чтобы исключить изгиб, крышка должна быть утоплена в паз корпуса (фиг. 156) такая конструкция при вертикальном направлении силы Р предотвращав за-ще.мление вкладышей (фиг. 156) при горизонтальном направлении силы Я (см. фиг. 158) — их сдвиг в сторону. Для приближенного расчета крышка рассматривается как прямая балка на двух опорах (см. фиг. 156), нагруженная равномерно распределенной нагрузкой р на длине, равной диаметру вкладыша. Изгибающий момент в сечении 3—5 равен --момент сопротивления пр ямо- [c.193]

Труба должна выдерживать максимальное давление пара. По этой причине корпус и торцевые крышки трубы должны быть точно рассчитаны, а их соединение должно быть выполнено с помощью высококачественной сварки до того, как будут завершены расчеты и производство большой партии продукции. Изготовленные экспериментальные трубы могут быть испытаны под высоким давлением пара путем нагрева трубы настолько, чтобы убедиться, что корпус трубы, торцевые крышки и соединения способны выдерживать расчетное давление пара при соответствующем запасе прочности, гарантирующем безопасную работу. Такие эксперименты должны быть проведены в закрытом прочном, выдерживающем взрыв сосуде для того, чтобы оградить от опасности повреждения оборудования и ранения персонала в случае возможного разрыва трубы. Для того чтобы убедиться в герметичности изготовленной тепловой трубы, можно провести испытания на утечки. Испытания на утечки предпочтительнее производить при рабочих температурах трубы. Труба может быть помещена в камеру, заполненную газом, не содержащим теплоносителя. Обнаружение теплоносителя в камере указывает на наличие утечек. Для обнаружения следов теплоносителя применяются химические методы, масс- [c.178]

Современные свинцовые аккумуляторы в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию механических нагрузок. Характер и величину нагрузок можно определить заранее, учитывая особенности объекта, на котором используются аккумуляторы. Проведение работ по дальнейшему улучшению электрических характеристик аккумуляторов при сохранении или даже увеличении их механической прочности обусловливает необходимость предварительного расчета прочности аккумулятора с целью выбора оптимальных материалов и конструкций несущих деталей (бак, крышка и др.). [c.32]

Отношение высоты боковых пластин (стенок бака) к ширине в аккумуляторах значительных габаритов, как правило, больше двух, что позволяет рассчитывать стенки бака по формулам цилиндрического изгиба пластин. Крышка бака не имеет жесткого скрепления со стенками и не может помешать их выпучиванию. Пренебрегая влиянием дна, можно свести расчет бака при действии на него горизонтальных усилий к расчету замкнутой статически неопределимой рамки-полоски, выделенной из бака двумя горизонтальными сечениями. Модуль нормальной упругости стеклопласта сравнительно мал, поэтому конструкции из этого материала чувствительны к продольному изгибу. Пределы прочности стеклопласта при растяжении, сжатии и изгибе различны. Сопоставление расчетных напряжений с предельными должно производиться для той деформации, которая является преобладающей. [c.34]

Расчет крышки турбины на прочность производят для трех состояний при нормальной работе турбины (рис. IV.22, б) при полном сбросе нагрузки с генератора и закрытом направляющем аппарате (рис. IV.22, в) при аварийном состоянии в случ е срыва лабиринтных колец на ступице радиальноосевого рабочего колеса, когда на всю нижнюю поверхность крышки действует давление (такое же, клк на входе в уплотнение). В последнем случае допускают повышенные на 0% напряжения. Такой расчет проводят для гидротурбин, работающих при повышенных напорах. [c.133]

II группа. Детали простых форм, имеющие несколько рабочих поверхностей, выступов или впадин, с большим числом вырезов или отверстий, с предварительным расчетом на прочность. Могут содержать элементарные расчеты размерных цепей. К ним относятся валы и оси высо-конагруженные гладкие и ступенчатые крышки подшип- [c.242]

На рис. 22-ХУ1 показан аппарат лабораторного типа, изготовленный с помощью эластичного пуансона. Крышка и дннще этого аппарата изготовлены отдельно, штуцера с отбортовкой получены прн одновременном прессовании крышки нли днища. Такие аппараты могут иметь любые размеры, определяемые расчетом на прочность. [c.416]

Механические нагрузки и прочность оболочек. Вакуумные камеры при обычном давлении не испытывают иных механических нагрузок, кроме давления окружающего воздуха. Поэтому они рассчитываются на равномерно распределенную внешнюю нагрузку в 1 кг на 1 см поверхности их стёнок. Такое незначительное давление на стенки позволяет изготовлять эту категорию камер сравнительно тонкостенными, но с обязательным соблюдением правильных, устойчивых форм, особенно при более или менее крупных размерах сосудов с выпуклыми сферическими, коробчатыми или коническими крышками и с довольно толстыми днищами и соединительными фланцами. Прямоугольные формы и плоские стенки, крышки и днища в вакуумной камере нежелательны и должны применяться только в случаях действительной необходимости. Технологичными являются во всех видах вакуумной аппаратуры цилиндрические формы с использованием для обечаек стандартных цельнотянутых или цельнокатаных труб, а при больших диаметрах сварных цилиндров — вальцованных труб из листа. Для небольших аппаратов, работающих без повышенного давления, толщина стенок обычно задается не расчетом на прочность, а технологическими соображениями. Стенки должны иметь толщину, позволяющую производить надежную и дешевую сварку, пайку и механические крепления. В табл. 6 приведены рекомендуемые толщины стенок (мм) сварочных камер из стали, без повышенного давления. [c.69]

Наиболее распространенной является схема ///, согласно которой нижняя половина подшипника образуется крышкой, крепящейся с помощью шпилек. При данной схеме крышка подн-ергается воздействию значительных нагрузок и должна обладать соответствующей прочностью. Поэтому конструкция крышки должна быть достаточно прочной (см. фиг. 42 и 48). Необходимо также производить точный расчет крышки на прочность. [c.90]

Ои так же, как и аппарат, изображенный на фиг. 1, пред- Г ставляет собой котел, снабженный рубашкой, но не имеет крышки и размешивающих приспособлений. Этот аппарат прикрепляется к поддерживающей его станине 3 при помощи полых цапф 1, которые служат одновременно и патрубками для ввода пара в рубашку аппарата. Представленный В. а. опоражнивают, вращая его вокруг горизонтальной оси вручную при помощи рукоятки 2 жидкость при этом выливается через край в специально установленные для нее сосуды. Расчет В. а. на прочность производят по следующим ф-лам. Толщину стенки цилиндрич. части котла (при наличии давления, господствующего внутри аппарата) рассчитывают по ф-ле [c.191]

Расчет частей сухопарника на прочность распадается на расчеты самога барабана, укрепления крышки, укрепления барабана и подклепки. Расчет самой крышки обычно не производится, и толщина ее берется на основании опытных данных. Действительно, выпуклость крышки значительно уменьшает напряжение на изгиб, при чем по мере увеличения выпуклости напряжение на изгиб уменьшается наличие некоторой упругости в месте соединения крышки с барабаном не позволяет пользоваться полуэмпирическими формулами Баха для расчета крышек, тем более, что Бах рассматривал только простейшие плоские крышки. Наши паровозы сер. Э , Э , Э , С , С , М , Л и др. имеют литые крышки толщиной 25—32 мм при диаметрах колпаков около 700 мм наличие штампованной крышки у мощных котлов позволяет несколько уменьшить толщину или выпуклость при прочих равных условиях. Крышки сухопарников паровозов сер. ФД и ИС имеют толщину 30 мм при значительно меньшей выпуклости правда, и диаметр крышки (560 по кольцу медной проволоки) здесь меньше, но давление пара несколько больше, чем у перечисленных выше паровозов. [c.121]

Расчет крышки на прочность простыми методами, конечно, невозможен, и указываемые в некоторой специальной литературе методы не дают удовлетворительных результатов. Крышки цилиндров в их современном оформлении берутся установленной практикой толщины для диаметров цилиндров в пределах 600—100мм—(24 25) мм для чугунных крышек и для стальных крышек цилиндров диаметром 600—800 мм—(23 -н 25) мм. [c.319]

Корпус редуктора (вместе с крышкой) име< т сложную форму и подвержен действию пространственных нагрузок. Поэтому расчет деталей корпуса на прочность и жесткость возможен лишь методами теории упругости. На практике корпуса многих машин, механизмов и узлов конструируют по прототипам или с использованием тензометрируемых моделей Невысокая нагруженность корпуса редуктора позвитяет изготавливать его тонкостенным. э жесткость обеспечивать с помощью ребер и соответствующих утолщений. Для облегчения изготовления кo -пуса выполняют с разъемом по плоскости, проходящей через оси валов. [c.274]

Рассмотренные приближенные формулы были использованы при разра ботке свинцовых аккумуляторов, испытания которых подтвердили приемлемость данной методики расчета. Вместе с тем, возможно дальнейшее уточнение. Для этого необходимо учесть разгружающее влияние дна и крышки на прочность и жесткость бака, уточнить эксцентриситет приложения силы, от которого Б значительной степени зависят расчетные значения напряжений и деформаций стенок бака, а также учесть влияние заполнения бака пластинами на его жесткость, поскольку наличие блока пластин препятствует прогибам широких стенок и тем самым уменьшает прогибы узких стенок бака. [c.37]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Испытание Оу производится на маятниковом копре (для образцов размерами 15Х 10Х 120 мм) или приборе динстат (для образцов размерами 10X2X15 мм) в приспособлениях, представляющих собой трубчатую печь с металлическим сердечником И синхронизирующим устройством (рис. 22-25) или нагревательную камеру с зажимами для образца, закрытую съемной крышкой (рис. 22-26). Методы определения и расчеты величины предела прочности при статическом изгибе и удельной ударной вязкости приведены в 25-10, а также в ГОСТ 4648-63 и 14235-69. [c.431]

Кузов электровоза ВЛЮ с несущей рамой охватывающего типа представляет собой две одинаковые секции, соединенные между собой автосцепкой СА-3. Секции объединены между собой переходным мостиком, закрытым брезентовым мехом. Каждая секция опирается на тележки восемью боковыми опорами. Передача силы тяги от тележек на кузов осуществляется двумя шкворнями (по одному на тележку). Боковины кузова ВЛЮ охватывают раму тележки конструкция кузова сварная, изготовляется из прокатных профилей и листов углеродистой стали (Ст. 2 и Ст.З). Листы обшивки стен кузова изготовляют из стали, обеспечивающей штамповку зигов боковых листов. Конструкция кузова предусматривает предварительную сборку и сварку его крупных узлов рамы кузова, кабины, боковых стен, крыши и т. д. Секция кузова (рис. 56) состоит из рамы 15, кабины 18, боковых стенок 16 и крыши 17. Кабина имеет два лобовых окна 2 и четыре боковых окна, из которых два иезадвижных 4 и два задвижных окна 19. На боковой стенке кузова имеются задвижные 7 -и глухие окна 9. Вход в секцию электровоза осуществляется через две двери 6,. а переход из одной секции в другую — через торцовую дверь и переходные мостики, закрытые брезентовым суфле 75. На крыше имеются люки, закрытые крышками 12, 77, 10, 8. На лобовой стенке кабины размещаются прожектор 3 и два сигнальных фонаря 7. На крыше также расположены восемь люков песочниц 5. Секции соединены между собой НЕ тосцепкой 14 основным элементом кузова, несущим все виды нагрузок, является рама кузова. Она служит для размещения силового и вспомогательного оборудования, кузова, кабины машиниста. Стены, крыша, пол, кабина воспринимают часть нагрузок, но они при расчете рамы кузова не учитываются и идут в запас прочности. [c.57]

Запас прочности определяют по наибольшей абсолютной величине Рекомендуется иметь п = 1,8ч-2,0 Кривошипная головка шатуна. Расчет кривошипных головок, которые обычно разрушаются от усталости, носи г сравнительный характер Значения силовых факторов для расчетной схемы, показанной на рнс. 18, в среднем (опасном) сеченнн нижней крышки головки приведены на рис. 19. Здесь Р — сила давления на крышку в начале такта всасывания [c.265]

Укрепление параллелей к крышке цилиндра и к параллельной рамке должно быть очень прочным и надежньш. Если прочность обеспечивается соответствующим расчетом болтов, крепящих параллели, то для надежности укрепления болты снабжаются корончатыми контр-гайками, в свою очередь предохраняемыми от отвертывания разводными шплинтами (фиг. 344). Таким образом, получается наиболее надежное укрепление параллели. Вообще говоря, болты, крепящие параллели, работают на изменяющуюся почти от О до max. нагрузку, которая обусловливает склонность гаек к самоотвертыванию. Кроме того, эта склонность увеличивается и некоторой упругостью параллели, всегда изгибающейся под действием вертикальной слагающей крейцкопфа и потому стремящейся расшатать это ответственное соединение. [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...