Латунь — Коэффициенты трения

В плунжерных парах топливной системы фрикционное покрытие латунью снижает коэффициент трения и повышает их сопротивление заеданию при перекосах. [c.212]

При практических расчетах соединений стальных и чугунных деталей рекомендуется принимать значения коэффициентов трения / = 0,08...0,1 при сборке прессованием и f=0,I2...0,14 при сборке с нагревом или охлаждением для деталей из стали и латуни / = 0,05... 0,07. [c.41]

Для повышения КПД винтовых механизмов стремятся уменьшить коэффициент трения в резьбе путем изготовления гаек из антифрикционных материалов (бронзы, латуни и др.), смазывания трущихся поверхностей, тщательной обработки контактирующих поверхностей. [c.389]

Добавление латуни в состав фрикционного материала Ретинакс ФК-16Л приводит к повышению теплостойкости накладок, так как латунь, размягчаясь при нагреве, заменяет выгорающее связующее и поглощает некоторое количество тепла. Размягченная латунь совместно с продуктами разложения смолы и барита создает промежуточный слой, состоящий из сернистых соединений, отделяющий глубинные исходные слои фрикционного материала от металлического элемента пары и играющий роль противозадирной смазки, вырабатываемой. -самим материалом. Изменение коэффициента трения материала Ретинакс в зависимости от температуры приведено на фиг, 318. [c.535]

Для проверки последнего предположения изучена зависимость коэффициента трения от скорости подачи смазки в зону фрикционного контакта (рис. 23) / для пары трения сталь 45— латунь Л63 при температурах о,05 30, 45 и 60° С. Этот эксперимент проводили на установке (рис. 24) при строго фиксированной температуре смазочной среды, скорости скольжения [c.51]

Эксперименты показали, что для стальных, латунных и дюралюминиевых деталей с антикоррозийными покрытиями с параметром шероховатости Ra= 1,25 мкм при изменении нагрузки Р от 10 до 40 Н, номинального давления Ра от 0,0011-109 до 0,167-10в Па, номинальной площади касания от 24 до 900 мм и отношения нагрузки к весу верхней детали от 9,6 до 11 120 коэффициенты сухого трения скольжения меняются незначительно. Это показывает, что при расчетах узлов трения можно использовать значения коэффициентов трения, приведенных в табл. 8—12, [c.203]

D. Коэффициенты трения скольжения при взаимодействии различных сочетаний стальных и латунных цилиндрических поверхностей [c.220]

Лента тормозная (ГОСТ 1198—55) изготовляется ткацким переплетением асбестовых нитей и латунной проволоки диаметром не менее 0,16 мм, пропитывается и термически обрабатывается. Ленту выпускают толщиной 4 5 6 7 8 9 10 и 12 мм (с допуском 0,5 мм), шириной от 13 до 270 мм. В зависимости от состава пропитки ленту изготовляют двух типов А и Б с 0,35 и 0,45 соответственно коэффициентом трения. Проверяется на эластичность сгибами ленты толщиной до 6 мм на оправку диаметром 80 мм. [c.268]

Коэффициенты трения при работе с латунью показаны в табл. II. 49. [c.291]

Металлические наполнители применяют в виде порошка, проволоки или стружки. При введении в состав ФПМ меди, латуни, бронзы, цинка, алюминия, железа и других металлов улучшаются теплопроводность и теплостойкость фрикционных материалов, стабилизируется коэффициент трения и повышается износостойкость. Металлические наполнители способствуют снижению температуры на поверхности трения за счет повышения теплопроводности ФПМ. При высоких температурах эти наполнители заменяют выгорающее органическое связующее. [c.170]

Эти пластмассы отличаются относительно большим коэффициентом трения (табл. XII, 1) , незначительным износом при повышенной температуре, легкостью формования и небольшой стоимостью. В машинах, испытывающих ударные нагрузки, могут применяться только слоистые пластики. С целью упрочнения асбестовых слоистых пластиков они часто армируются медной или латунной проволокой, которая одновременно увеличивает теплопроводность пластмассы. [c.260]

КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ВОЛОЧЕНИИ ЛАТУННОЙ [c.113]

Из асбофрикционных материалов наибольшей работоспособностью обладает ретинакс (ФК-24А и ФК-16Л), который содержит 25 % фенол-формальдегидной смолы, 40 % асбеста, 35 % барита, кусочки латуни и пластификатор. В паре со сталью ретинакс обеспечивает коэффициент трения 0,37-0,40. Его используют в тормозных механизмах самолетов, автомобилей и других машин. [c.348]

При практических расчетах соединений стальных и чугунных деталей коэффициент трения скольжения принимают равным при сборке запрессовкой / — 0,08 и при сборке с нагревом охватывающей детали / — 0,14. Если одна из соединяемых деталей стальная или чугунная., а другая латунная или бронзовая, то можно принимать f = 0,5. [c.51]

Для тяжелых условий работы служит ретинакс, обладающий устойчивым коэффициентом трения (около 0,3). Изготовляются две модификации ретинакса (ГОСТ 10851—73) ФК-24А и ФК-16Л. В последнюю дополнительно вводится латунная проволока, что повышает прочность и износостойкость в тяжелых условиях работы. Высокая теплостойкость позволяет применять ретинакс при температуре поверхностей трения до 1000° С. [c.148]

Применяются колодочные или дисковые тормоза. Начало торможения НВ производится с 25—45% от номинальной частоты его вращения за время 30—45 с. В качестве фрикционного материала для накладок широко применяются пластмассы с наполнителем — асбестом, барием, латунной проволокой и т.п., в качестве связующего — фенолформальдегидные смолы. Для тормозов, у которых на поверхности трения развивается температура до 100° С, применяется фрикционный материал ретинакс (с барием, стабилизирующим коэффициент трения). [c.206]

Теплостойким фрикционным материалом является ретинакс марки ФК-16л, представляющий асбосмоляную композицию с включением латунной проволоки. Коэффициент трения материала при t = 500° С снижается до минимума, а затем при увеличении скорости скольжения возрастает вместе с температурой. [c.58]

Для ползуна и направляющей выбирается пара таких материалов, которые при высокой износостойкости имеют малый коэффициент трения скольжения /. Материалом для направляющих обычно служат стали 40, 50 или У8А, а для ползуна — бронзы БрОЦС10-2, БрОФ10-1, латунь ЛС 59-1, текстолит ПТК. [c.317]

На фиг. 2 приведена зависимость коэффициента трения f от параметра шероховатости пары сталь — латунь при различной расчетной толщине (А) смазки (касторовое масло) [95, 96]. Позднее В. С. Щедров [116] и В. А. Кислик [37] показали, что [c.5]

Коэффициент трения для латуни Л63 со смазкой 0,12 без смазки 0,39 для ЛС59-1 со смазкой 0,13 без смазки 0,17. [c.61]

Сравнительные испытания смазок ЦИАТИМ-201 с добавками порошка меди на машине трения МИ при трении скольжения тер-мообработных стальных образцов показали, что введение порошка увеличивает нагрузку до заедания трущейся пары. Величина частиц составляла 0,1—0,5 мкм. На машине трения с вращательным движением была испытана пара сталь по стали при смазке ЦИАТИМ-201 с медным порошком (5 мае. %) и без порошка. При испытании пары сталь по стали со смазкой ЦИАТИМ-201 без медного порошка при тех же условиях стальные поверхности оказались неработоспособными — произошло образование задиров. Попадая в зону контакта, частицы меди, бронзы или латуни взаимодействуют со смазкой вследствие повышения температуры и удельного давления. Здесь так же, как и при трении бронзы, происходит анодное растворение и восстановление окисла, что повышает адгезионную способность частиц металла. В результате стальные трущиеся поверхности покрываются тонким слоем меди, который снижает коэффициент трения и износ и увеличивает нагрузку до заедания. Здесь, как и при трении бронзы по стали, наблюдается перенос меди. [c.61]

Влияние температурных условий на коэффициент трення петлей с антикоррозийными noKpwisiMMii. При нагреве изделий до температуры = = 60 "С коэффициенты трешж для стальных и латунных деталей практически не изменяются по сравнению с коэффициентами трения при нормальной температуре при любых сочетаниях антикоррозийных покрытий. Коэффициенты трения незначительно из.меия-ются только тогда, когда верхняя [c.204]

При контакте оцинкованных и пассивированных деталей, а также пассивированных и осветленных деталей коэффициенты трения увеличиваются. То же происходит и при контакте деталей, имеющих луженое покрытие с крацеваннеы или пассивированных латунных деталей. [c.207]

Графитизированная сталь обладает повышенной износостойкостью, причем в некоторых условиях более высокой, чем у стали Г13Л, и пониженным коэффициентом трения при сухом трении по мягкой стали. Коэффициент трения при работе по стали со смазкой и удельном давлении 25 кГ см составляет 0,03—0,054 для графитизированной стали, 0,156 для латуни ЛС 59-1 и 0,025 для бронзы ОЦ 5-5-5. Благодаря пониженной склонности к схватыванию при обработке стали, графитизирован-ную сталь применяют для изготовления штампов холодной штамповки. Просечные [c.382]

Новым эффективным материалом следует считать прессованные тормозные накладки, изготовляемые из нетекстильного асбеста с латунной проволочкой. Эти накладки обеспечивают устойчивый коэффициент трения в пределах 0,42—0,53, не изменяющийся при нагреве до 220°. [c.269]

При работе пластмассовых вкладыщей с латунью ЛМцЖ-55-33-1 были получены худшие результаты. Нагрузки в обоих случаях выдерживались не более 100 кПсм , после чего происходило наволакивание латуни на пластмассовые вкладыши, резко возрастал коэффициент трения, росли удельные нагрузки и испытания прекращались. [c.291]

Металлические наполнители применяют в виде порошка или стружки. При введении в состав ФАПМ меди, бронзы, латуни, цинка, алюминия, свинца, железа улучшаются теплопроводность и теплостойкость фрикционных материалов, стабилизируется коэффициент трения и повышается износостойкость. Металлические наполнители используют для снижения температуры на поверхности трения [c.108]

Площадь фактического контакта, как известно, является фактором, определяющим коэффициент трения. При заданном номинальном давлении площадь фактического касания зависит от номинальной площади. По данным И. В. Кра-гельского, для некоторых материалов при увеличении номинальной площади наблюдается тенденция к росту коэффициента трения [16]. Испытания проводили с парами трения кожа—сталь, войлок—сталь. Л. М. Пыжевич указывает на некоторый рост фактической площади и коэффициента трения с уменьшением номинальной площади чугунной железнодорожной колодки, трущейся по поверхности катания стального колеса [28]. Исследования трения асбофрикционных материалов в паре с металлами (серый чугун, сталь, латунь) неизменно указывают на увеличение коэффициента трения с уменьшением номинальной площади трущихся элементов [36, 37]. Этот эффект в наиболее значительной степени проявляется в области сравнительно малых площадей. Например, изменение номинальной площади трения от 1 до 100 см в отдельных случаях приводит к снижению коэффициента трения в 1,5—2 раза. [c.124]

Бронзы и латуни. Оловянные, особенно оловянно-фосфористые, бронзы обладают высокими антифрикционными свойствами — малым значением коэффициента трения, небольшим износом, высокой теплопроводностью, благодаря чему подшипники из этого материала могут работать при высоких окружных скоростях и нагрузках. Алюминиевые бронзы отличаются высокой износостойкостью, но могут вызвать повышенный износ цапфы и для них является предпочтительной работа в паре с закаленной или нормализованной поверхностью цапфы. Свинцовые бронзы имеют большую ударную вязкость и подшипники из этих бронз могут работать в условиях ударной нагрузки. Латуни по антифрикционным свойствам уступают бронзам и применяются для подшипников, работающих при малых скоростях и умеренных нагруа ках. Предельные значения р, ц и ри и область применения бронз и латуней в подшипниках скольжения приведены в табл. XI-2. [c.405]

Одно из решений этой проблемы, ставшее уже классическим, основано на том, что винты ввинчиваются не непосредственно в материал детали, а в промежуточный элемент (резьбовую втулку), выполненный из материала с большей прочностью и меньшим коэффициентом трения. Втулки могут быть заформо-ваны (залиты, запрессованы) или ввинчены в отверстие готовой детали. Они изготовляются обычно из стали, бронзы, алюминиевой бронзы, латуни и т. п. [c.148]

Латунь р. т/м ВтЛм- С) а-10-, 0С-. Темпе- ратура плав- ления, С р,.10 , Ом.м Литей- ная Жидко- теку честь, см Коэффициент трения в паре со сталью Коррозионная стойкость, г/(ы=-ч) Обрабатываемость резанием, % [c.101]

При повышенных частотах используют подшипники высокой точности с массивными, в основном латунными, бронзовыми текстолитовыми сепараторами. Для высокоскоростных узлов ведущие фирмы уже производят подшипники с телами качения из керамических материалов, которые вследствие малой плотности и высокой прочности, термо- и износостойкости, коррозионной стойкости являются весьма перспективными. В подшипниках с шариками из керамики на основе нитрида кремния Si3N4 меньше тепловьщеление (вследствие меньшего коэффициента трения), меньшие цен- [c.137]

Фрикционные муфты классифицируют по форме рабочих поверхностей. Различают дисковые, конические и пневмокамерные муфты. Последние имеют цилиндрические рабочие поверхности. В качестве примера на рис. 2.43, а показана дисковая муфта для привода клиноременной передачи. Полумуф-та 2, выполненная заодно со шкивом передачи, свободно сидит на валу, упираясь в кольцо 3, а полумуфта I может смещаться в осевом направлении с помощью управляющего механизма. Для включения муфты к подвижной полумуфте прикладывают осевую силу Q, например с помощью пружины. При этом на кольцевых рабочих поверхностях соприкосновения полумуфт возникнет сила трения, за счет которой полумуфта 2 и связанный с ней шкив придут во вращение синхронно с полумуфтой /. Для передачи больших моментов один из дисков облицовывают (футеруют) фрикционным материалом с повышенным коэффициентом трения, например, асбестовой тканью, армированной латунной проволокой. Для выключения муфты к полумуфте / следует приложить осевое усилие обратного направления. [c.58]

Сервовитная пленка может образовываться в узле трения сталь—сталь при работе с металлоплакирующими смазочными материалами, содержащими мелкие частицы бронзы, меди, свинца, серебра и др. При использовании ЦИЛТИМ-201 с добавками порошка меди, бронзы или латуни, а также свинца в паре сгаль—сталь поверхности деталей покрываются тонкой пленкой, состоящей из металла применяемых порошков. В процессе работы порошки частично растворяются в смазочном материале и в результате восстановления окисных пленок прочно схватываются со сталью, образуя сервовитную пленку. Такие пленки пластичных металлов пористы и содержат в порах смазочный материал. Коэффициент трения при высоких нагрузках снижается, а стальные поверхности не изнашиваются. При трении сдвиг поверхностей трения происходит внутри образующихся пленок по диффузнонно-вакансионному механизму [38]. При хорошо восстанавливающих свойствах смазочного материала можно для реализации ИП вводить закись или окись меди. Сервовитная пленка образуется в результате восстановления окислов меди в процессе трения. [c.277]

ПА-ЖГрЛ Работает в условиях ограниченной смазки при давлении 8 МПа, скорости скольжеш1я 2—5 м/с и температуре от -60 до +100 °С имеет коэффициент трения не более 0,1 и улучшенную притираемость по сравнению с латунью Пробки кранов воздушных, водяных, паромасляных и других систем, например кранов тормозных систем паровозов, вагонов и др. [c.814]

Из фрикционных материалов, применяемых в зарубежной практике, получили распространение фибровая тормозная лента из древесной массы без латунных проволочек, гидравлическая спрессованная асбестовая масса с латунными проволочками, тормозные колодки из специальной массы и др. В отечественном машиностроении новейшими тормозными обкладками считаются металлокерамические, не имеющие в своем составе органических веществ и поэтому мало изменяющие 311ачение коэффициента трения при нагреве. Коэффициент трения этих материалов достигает f = 0,6- -0,76. К новым отечественным фрикционным материалам относится также ретинакс . [c.563]

Открытые подшипники (рис. 41, а) применяют на обжимных, заготовочных, сортовых и рельсо-балочных станах. Подшипники с металлическими вкладышами вследствие действия больших сил трения быстро изнашиваются, поэтому их применяют только в тонколистовых станах горячей поштучной прокатки. Для сохранения параллельности осей валков и восприятия боковых усилий подшипники снабжены дополнительными боковыми бронзовыми или латунными вкладышами. Открытые подшипники с неметаллическими вкладышами характеризуются достаточной грузоподъемностью, небольшим коэффициентом трения. По сравнению с ме таллическими неметаллические вкладыши (из текстолита, лигно-фоля или лигностона) более износостойки, лучше прирабатываются, и более дешевы в эксплуатации. Теплопроводность не металлических вкладышей мала, поэтому их охлаждают водой [c.71]

Соединения, выполненные с помощью вставок <(Ensat , обладают высокой усталостной прочностью, обеспечивают практически неограниченное число сборок и разборок без извлечения вставок из материалов, имеющих различные коэффициенты трения. При использовании таких вставок исключается необходимость применения для ПМ с низкой прочностью винтов увеличенных размеров по сравнению со стандартными винтами. Вставки Ensat изготавливают из закаленной или незакаленной стали, в том числе с гальваническим покрытием, а также из латуни. Для монтажа вставок вручную или механизированным способом применяют специальные приспособления (рис. 5.130). [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...