Радиальные поля напряжений

Действие силы на острие бесконечного клина. Эти задачи (рис. 4.54, 4.55) являются обобщением задачи Фламана. Приняв функцию напрян ений в том же виде, что и (4.103), придем к радиальному полю напряжений (4.104). Константу К найдем из условия равновесия части клина, выделенной окружным сечением, аналогично рис. 4.49. Угол 0 отсчитываем от направления силы Р (от оси х). По сравнению с рис. 4.49 при определении К изменятся лишь пределы интегрирования вместо пределов от 0 = О до 0 = л/2 интегрировать надо от 0 = О до 0 = а (рис. 4.54) и от 0 = - — а до [c.120]

В. Радиальные поля напряжений. 1) Сосредоточенная нормальная сила на прямолинейной границе. Функция напряжений [c.242]

Радиальное течение вязкой среды 431 Радиальные поля напряжений 242 Разрушение коноидальное 305 Разупрочнение 680 [c.856]

На рис. 2.3 изображена сосредоточенная сила Q, рассчитанная на единицу длины оси у, действующая по касательной к поверхности полупространства в точке О и вызывающая радиальное поле напряжений, подобное таковому при действии нормальной силы, но повернутое на 90°. Если мы будем измерять полярный угол 0 от линии действия силы, в данном случае от [c.27]

Задача 885. В условиях предыдущей задачи начальная скорость = 0, но имеется второй цилиндрический электрод радиусом R > а, к которому приложен потенциал V по отношению к первому электроду, что вызывает появление радиально направленного электрического поля напряженностью Е =---Сила, действующая [c.319]

Решение. Сила, действующая на единицу длины одной дислокации в поле напряжений, создаваемых второй дислокацией, определяется по формуле (28,4) с помощью результатов задачи 2 27. Она имеет радиальное направление и равна [c.163]

X. С. Головиным в 1881 г., может быть получено по формулам (4.100), в которых три постоянные l, j, Сз определяются из трех условий равенства нулю на границах г = аиг = Ьи того, что эпюра напряжений Сте в радиальном сечении приводится к моменту М. Во всех радиальных сечениях, включая сечения, где приложены моменты М, напряжения одинаково распределены, т. е. поле напряжений полярно-симметрично. В то же время перемещения и и и будут несимметричны. [c.116]

Как видим, функции ф (4.103) соответствует в каждой точке пластины линейное напряженное состояние с напряжением в направлении радиуса г. Такое поле напряжений называют радиальным (см. рис. 4.47). [c.117]

Каминский А.А. Исследование поля напряжений возле малых радиальных трещин, выходящих на контур отверстия. - Прикл. механ., 1971, т. 7, No. 12, с. 112-115. [c.317]

Как видно из (4.25), характерный радиальный размер скользящей моды определяется соотношением 1 1 л 4, откуда Го/, (2/ Го) 2/3/2, что согласуется с выражением (4.10), полученным из геометрооптических соображений. Радиальное распределение напряженности поля для первой скользящей моды (з = 1) показано на рис. 4.7. Видно, что практически вся энергия волны шепчущей галереи сосредоточена в вакууме, что и обеспечивает малое затухание волны вдоль поверхности зеркала. [c.136]

Для краевых трещин при х = —Xq (см. рис. 36) Стц = О, так что 2 = 0. Видно, что радиальные напряжения обратно пропорциональны квадратному корню из расстояния а г Если нагрузки приложены на границе х = —Хо, то второй член уравнения (172) дает вклад в поле напряжений у вершины трещины, и путем подбора постоянной 62 можно учесть влияние этих нагрузок на распределение напряжений, но не на параметр К, который характеризует первый член ряда. [c.73]

В неоднородном аксиально симметричном магнитном поле, напряженность которого спадает от центра к периферии, слабо расходящийся ионный пучок, как и в случае однородного поля, фокусируется в радиальном направлении после поворота на угол [c.35]

Известно [1], что геометрические особенности обжимок для клепальных прессов дают различную картину распределения напряжений в зоне заклепочного соединения, выполненного с высоким радиальным натягом. Наложение полей напряжений от отдельных силовых точек может вызвать нежелательные коробления элементов конструкции. Для предотвращения этих короблений разрабатывают специальные маршруты клепки, которые соответствующим образом влияют на трудоемкость всего технологического процесса [2]. Таким образом, основным результатом формирования банка данных технологического оборудования становятся так называемые таблицы натягов оборудования [5]. [c.398]

Для расчета электромагнитных сил, действующих на дугу, проведем расчет всех составляющих магнитного поля в межэлектродном зазоре. Осевую и радиальную составляющие напряженности магнитного [c.12]

Для оценки степени использования изоляции кабеля определяют, во сколько раз напряженность поля была бы меньше, если бы напряжение прикладывалось не к коаксиальному цилиндру с радиальным полем, а к плоскому конденсатору с равномерным полем при одинаковой толщине изоляции. Это отношение средней напряженности электрического поля ср и максимальной Е ака называется коэффициентом использования изоляции. [c.33]

На рис. 1 видно, что медианные, радиальные и боковые трещины как бы вылезают из пластической зоны и растут в упругой зоне, где пластическое деформирование затруднено из-за малости касательных напряжений. Этот факт предопределяет возможность использования аппарата линейной механики разрушения и позволяет оперировать понятием коэффициента интенсивности напряжений. Заметим, однако, что в большинстве случаев при этом необходимо учитывать трехмерное поле напряженно-деформированного состояния, чем аналитические модели зачастую пренебрегают. [c.627]

Поле напряжений в пластичном кольце представлено на фиг. 411, где радиальные и окружные напряжения нанесены в функции радиального расстояния г от центра кольца. Обе кривые напряжений сохраняют свой вид для всех значений bja, обрываясь при значении /а = 2,963. Фиг. 412 воспроизводит распределение напряжений в бесконечной пластинке с круглым отверстием, равномерно растянутой в своей плоскости растягивающими напряжениями, равными = при г = оо. В этом-случае 30° < 6 < 90°. См. также п. 3 настоящей главы. [c.534]

Решение уравнения (7.12) зависит от знака коэффициента с. Из уравнений (7.8) и (3.38) можно видеть, что в этом случае радиальные компоненты напряженности электростатического поля выражаются просто как [c.379]

Зависимость энергии взаимодействия от расстояния между дислокацией и атомом дает соответствующий градиент потенциала (определяемый градиентом искажений решетки). В соответствии с этим беспорядочное тепловое движение внедренного атома, когда он попадает в поле напряжений дислокации, сменяется направленным движением к ее центру под действием радиальных и тангенциальных сил. Скорость дрейфа того атома определится как [c.11]

Математически строгие расчеты для частных случаев теплового пробоя диэлектрика были выполнены В. А. Фоком и Н. Н. Семеновым. Они исходили из одномерного случая теплового пробоя при постоянном и переменном напряжениях. Формулы, предложенные авторами, имеют в виду простейшие конфигурации изделий, в частности, тонкие пластины или полые цилиндры с большим отношением длины к диаметру (при радиальном поле). При этом предполагается, что электроды охватывают всю площадь, нормальную к потоку тепла, а диэлектрические потери возрастают с температурой по экспоненциальной зависимости [c.106]

Н. Н. Семеновым. Они исходили из одномерного случая теплового пробоя при постоянном и переменном напряжениях. Формулы, предложенные авторами, имеют в виду простейшие конфигурации изделий, в частности тонкие пластины или полые цилиндры с большим отношением длины к диаметру (при радиальном поле). При том предполагается, что электроды охватывают всю площадь, [c.95]

Исходя из анализа поля напряжений при штамповке тройника, можно представить процесс пластического формоизменения заготовки. В начальный момент штамповки заготовка находится внутри полости матрицы и подвергается одновременному действию давления жидкости q и осевого сжимающего усилия Qi (см. рис. 24), высота отвода Ь при этом равна нулю. Наличие радиальной полости в матрице приводит к возможности окружного перемещения материала в зоне III и возникновению под действием давления жидкости q растягивающих окружных напряжений 00 в стенке трубчатой заготовки. Форма поперечного сечения заготовки под действием внутреннего давления из круглого (рис. 26, а) превращается в некруглое (рис. 26, б). Сечение заготовки принимает форму, определяемую полостью матрицы и положением торца подпорного плунжера. При этом деформирование происходит под действием растягивающего окружного напряжения сге и сопровождается утонением материала, особенно в угловой зоне. [c.74]

Таким образом, для нахождения полей напряжений, скоростей перемещений и скоростей деформаций осталось определить только постоянную с, которая является скоростью радиальной деформации на трубной части штампуемого изделия. Для нахождения постоянной с необходимо использовать граничное условие равенства напряжений по линии перехода отвода в цилиндрическую часть. Это представляется возможным без учета сил трения на контактной поверхности и без учета влияния изгиба по радиусу сопряжения матрицы г. [c.83]

Радиальные термоупругие напряжения могут равняться нулю не только при идеализированном неоднородном температурном поле, при котором термические деформации удовлетворяют уравнению совместности деформаций [c.478]

Методы управления несущей способностью. Воздействуя тем или иным способом на распределение полей напряжений и сопротивлений, можно добиться увеличения несущей способности либо снижения массы элемента конструкции. Общие тенденции всех методов управления направлены на снижение анизотропии деформативных свойств, повышение радиальной прочности и создание ис1 с [c.482]

Осесимметричное распределение температур возникает при контактной точечной сварке, при дуговой сварке электрозакле-почных соединений, при термической правке. При этом возникает осесимметричное поле напряжений, характеризуемое компонентами Or и Оо плоского напряженного состояния в полярных координатах. Наиболее просто выполняется упругое решение. Для осесимметричного нагрева пластины с произвольным законом изменения температуры в радиальном направлении известно следующее упругое решение [c.430]

Если fli и l определены из уравнений (г), две системы уравнений (б) и (в) тождественно совпадают, и для определения оставшихся шести постоянных мы имеем только четыре уравнения. Необходимые два дополнительных уравнения получаются из рассмотрения перемещений. Члены во второй строке выражения (80) представляют функцию напряжений для некоторой комбинации простого радиального распределения и поля напряжений изгиба в криволинейном стержне (рис, 46). Накладывая общие выражения для перемещений ) в этих двух случаях, а именно используя уравнения (ж) (стр. 100) и (р) (стр. 102) и подстанляя ai/2 вместо —Я/я в (ж) и i вместо D в (р), находим следующие многозначные члены в выражениях для перемещений и и v [c.147]

Поля напряжений в обоих состояниях, ограничиваюш,их по-луцикл в условиях, предшествующих прогрессирующей деформации, представлены на рис. 50, а, б. Они отличаются между собой термоупругими напряжениями (рис. 50, г). Известным способом могут быть определены также те остаточные напряжения, возникновение которых в результате первых нескольких циклов обеспечило приспособляемость. На рис. 50, в показаны только окружные остаточные напряжения, радиальные напряжения значительно меньше, и показать их в данном масштабе затруднительно. В данном случае найденное из расчета распределение остаточных напряжений не оказалось подобным тепловым напряжениям (рис. 50, г) даже внешне, по характеру (а это предположение иногда принимается в статическом методе, рассмотренном в гл. II). [c.102]

Б ЭТОТ момент волна расширения как раз прошла за отверстие. Положения наибольших растягивающих и сжимаюш их напряжений начинают смеш аться. Это смеш ение от состояния, соответ-ствуюш его чистой волне расширения, к состоянию, соответствующему чистой волне сдвига, должно было бы составлять 45°. Если бы около отверстия возникало поле напряжений чистого сдвига, обусловленное волной сдвига, то на контуре отверстия в местах пересечения с радиальной линией, проходящей череа точку приложения нагрузки, получались бы две точки с напряжениями, равными пулю. Две другие такие точки были бы расположены под углом 90° к указанной линии. Последняя из полученных с помощью микровспышки фотографий, пригодная для измерений, была сделана через 2650 мксек после удара. Распределение напряжений по контуру отверстия в этот момент времени показано на фиг. 12.32. Как видно отсюда, точки, в которых напряжения равны нулю, сдвинулись почти до положений, соответствующих действию только волны сдвига. [c.397]

Нейманн строит теорию для - общего случая трехмерного поля напряжений и показывает, каким образом можно получить из простых испытаний значения оптических констант. По последним предсказывается форма окрашенного интерференционного узора, который должен получиться в том или ином материале при заданном распределении напряжений. Нейманн применяет свою теорию к частным случаям подвергнутого кручению круглого стержня и радиально-симметричного распределения напряжений в сфере. [c.302]

Вытяжка деталейJподобной конфигурации несколько отличается от вытяжки полых цилиндров и протекает в более трудных условиях, так как в начале вытяжки между матрицей и пуансоном имеется очень большой зазор и большая часть металла фланца не имеет контакта со штампом, вследствие чего получаются складки и выпучивание стенок изделия. Для предохранения вытягиваемых деталей от образования складок прибегают к искусственному увеличению радиальных растягивающих напряжений, которого можно достигнуть увеличением коэффициента трения на контактных поверхностях штампа, созданием тормозных ребер (буртиков или порогов) или применением обратного (реверсивного) способа вытяжки. [c.204]

Рассмотрим осадку шероховатыми бойками (трение максимально заготовки с большим отношением поперечного размера к высота (рис. 35). Во всей треугольной области I показатель напряженноп состояния а/Т = —1. В области II с центрированным полем лини1 скольжения показатель напряженного состояния остается постоян ным на радиальных линиях. Напряженное состояние во всей зоне / определено, если оно известно на дуге 1—6. Показатель напряжен ного состояния на этой дуге может быть подсчитан так же, как i в предыдущем случае, по формуле (4.1). В области III поле лини1 скольжения — два семейства циклоид. Первое семейство можн получить перекатыванием круга радиусом /г/2 по верхнему штампу а второе перекатыванием того же круга по нижнему штампу. [c.104]

При вытяжке материал фланца заготовки доводят до состояния текучести. При вытяжке цилиндрической полой детали заготовку втягивает пуансон в матрицу, в результате чего фланец заготовки растяпивается в радиальном направлении (напряжение 01) и сжимается (напряжение 03) в тангенциальном. Ввиду незначительных величин сжимающих напряжений (напряжение 02), возникающих в вертикальнолМ направлении от действия силы прижима, ими обычно пренебрегают и считают, что материал фланца имеет плоскую разноименную схему напряженного состояния (фиг. 1бО,а). Дно вытягиваемой детали имеет плоскую одноименную схему напряженного состояния, характер(нзующуюся весьма небольшими растягивающими [c.235]

Нормальные напряжения в радиальных и окружных площадках равны величине Oq, которая пропорциональна углу наклона прямых. Центр О является особой точкой. Если в некоторой области линии скольжения обоих семейств прямолинейны, то напряжения в этой области распределены равномерно (рис. 57, в) [102]. Такое поле напряжений называют равномерным. Для равномерного поля параметры и т] постоянны (т. е. = onst ц = = т]о = onst). [c.163]

Аналитическое выражегше для пробивного напряжения в случае теплового пробоя дано В. А. Фоком и Н. Н. Семеновым. Они исходили из одномерного случая теплового пробоя при постоянном и переменном напряжениях. Формулы, предложенные авторами, имеют в виду простейшие конфигурации изделий, в частности тонкие пластины или полые цилиндры с большим отношением длины к диаметру (при радиальном поле). При этом предполагается, что электроды охватывают [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...