Давления допускаемые подшипников скольжения

Концентрация нагрузки по ширине зубчатых колёс при их расчёте по АГМА не учитывается, однако в этом расчёте имеется указание, что если отношение ширины зубчатых колёс к диаметру шестерни велико, то следует производить анализ деформаций и соответственно снижать допускаемую нагрузку (или увеличивать расчётную нагрузку). Корпусы редукторов должны быть жёсткими. Подшипники должны быть расположены так, чтобы деформации зубчатых колёс и валов были минимальными. Удельные давления в подшипниках скольжения не должны превышать 14 на быстроходном валу редуктора, 28 кг/см- — на промежуточном и 42 кг см — на тихоходном, при условии применения хорошо смазываемых подшипников авиационного типа,— бронзовых с баббитовой заливкой. Удельные давления для простых бронзовых подшипников не должны превышать двух третей от указанных выше. Скорость скольжения не должна превышать 8 м/сек в бронзо-баббитовых подшипниках и 6 м сек — в бронзовых. В противном случае должна быть предусмотрена смазка под давлением. [c.285]

Допускаемое удельное давление на подшипники скольжения [c.251]

В большинстве случаев расчеты деталей на износостойкость ведутся по допускаемым давлениям [рт], установленным практикой (расчеты подшипников скольжения и др.). Применение в конструкциях уплотняющих устройств защищает детали от попадания пыли, увеличивая их износостойкость. [c.22]

Валы привода, монтируемые на подшипниках скольжения с чугунными вкладышами-втулками, рассчитываются на совместное действие изгиба и кручения по допускаемому напряжению Rf, = 1500- 2000 кг/см . Удельное давление в подшипниках валов не должно быть большим 200—300 кг см . [c.858]

Подшипники скольжения 116—135 — Допускаемое давление 134 [c.213]

Так, например, до настоящего времени еще нет систематизированных данных, основанных на экспериментальных и теоретических исследованиях о допускаемых нагрузках (удельных давлениях) и скоростях скольжения, об оптимальных зазорах в подшипниках и наиболее рациональных видах и способах смазки, о влиянии присадок (графит, дисульфид молибдена, алюминиевые, медные и другие порошки) при различных условиях трения. Такое положение, очевидно, объясняется не только новизной вопроса, но также и тем, что для его решения требуется накопление большого экспериментального материала, большая затрата времени и средств. [c.34]

Из формулы (46) видно, что важным критерием при расчете подшипников сухого трения является критерий теплостойкости — допускаемое значение произведения давления на скорость скольжения [ри], кгс-м/(см -с), которое характеризует увеличение температуры вследствие тепловыделения во время трения. При повышенной температуре подшипники допускают меньшие давления и скорости, их срок службы уменьшается. [c.26]

Этот расчет заключается в том, что подсчитывают удельные давления (средние или максимальные), действующие на поверхности трения, и полученные значения сравнивают с допускаемыми. Допускаемые удельные давления берут, как правило, из практики, и их значения соответствуют длительному сохранению работоспособности сопряжения для аналогичных условий работы. По удельным давлениям часто рассчитывают направляющие скольжения станков, гайки ответственных ходовых винтов, некоторые типы подшипников скольжения и другие сопряжения. [c.97]

Таблица П39. Допускаемые значения давления Рт и критерия для подшипников скольжения

Допускаемые значения удельных давлений в кгс см в подшипниках скольжения системы управления [c.207]

Значения допускаемого удельного давления в подшипнике [р] и допускаемые произведения удельного давления в подшипнике на скорость скольжения цапфы 1ро] в зависимости от материала вкладышей приведены в табл. И 7. [c.232]

Допускаемое удельное давление зависит от материала трущейся пары, скорости скольжения, режима работы (табл. 101). Подшипники медленно или периодически вращающихся валов, например, в механизмах с ручным приводом и т. п., рассчитываются только по допускаемому удельному давлению. [c.643]

Сравнение износостойкости нейлоновых подшипников с внутренним диаметром и длиной 12,7 мм (зазор 0,08 мм) при работе без смазки со скоростью скольжения 0,68 м/с и давлении 14 кгс/см изготовленных различными технологическими способами, показало более высокую износостойкость подшипников, полученных холодным прессованием с последующим спеканием. У подшипников, изготовленных литьем под давлением и выточенных из заготовок через 1,5—2 ч работы в этих условиях намечается расслоение материала и возрастает износ, в то время как у подшипников, изготовленных прессованием, через 200 ч работы без смазки износ остается незначительным [56]. Полиамиды обладают достаточно высокими механическими свойствами, однако предел прочности на сжатие (700—1000 кгс/см ) не позволяет превышать допускаемые давления свыще 100 кгс/см , так как в этом случае появляются остаточные деформации (0,02—0,03 мм). Химическая стойкость полиамидов позволяет применять их для подшипников в среде углеводородов, органических растворителей, масел, разбавленных и концентрированных растворов щелочей. В азотной, серной и других минеральных кислотах, в уксусной кислоте и феноле полиамиды растворяются. Химические среды могут служить смазывающим материалом, а необходимость герметизации подшипниковых узлов уплотнениями отпадает. [c.70]

Допускаемая величина среднего давления 9 ] зависит от материала вала и вкладыша подшипника, точности их изготовления, вида смазки, способа поддержания температуры, скорости скольжения и устанавливается по опыту испытаний и эксплуатации машины. [c.337]

Расчет подшипников скольжения, работающих в условиях полужидкостной и граничной смазки условно ведут по допускаемому среднему давлению [р] на трущихся поверхностях (этот расчет гарантирует невьщавливаемость смазочного материала) и по допускаемому произведению [pv ] среднего давления на скорость скольжения v, т. е. окружную скорость цапфы (этот расчет гарантирует нормальный тепловой режим и отсутствие заедания). Среднее давление в подшипнике предполагается равномерно распределенным по диаметральному сечению цапфы (рис. 13.7) и равным [c.225]

Расчеты подшипников скольжения для работы в условиях граничного трения — условный расчет по допукаемым давлениям или по произведению pv, для работы в режиме жидкостного трения — гидродинамический расчет для быстроходных подшипников — тепловой расчет качения — для статически нагруженных по допускаемой статической нагрузке для вращающихся под нагрузкой — на долговечность. [c.145]

Ipv] kPJ m -м/сек — допускаемая величина произведения удельного давления в подшипнике или в пяте на скорость скольжения подшипника или пяты [c.252]

Значения допускаемого удельного давления в подшипнике [р] и допускаемого произведения удельного давления в подшипнике на скорость скольжения цапфы [pv] принимается для большинства стационарных машин равными [р] = 10—40 кПсм и pv — 20—100 кПсм м1сек. [c.255]

Сегментные упорные подшипники хорошо зарекомендовали себя в паровых и гидравлических турбинах, в плоскошлифовальных станках, центробежных насосах и т. д. при низких и высоких окружных скоростях. Благодаря низкому трению и способности гасить удары сегментные подшипники скольжения более пригодны для работы с ударной нагрузкой, чем подшипники качения. Их преимуществом являются также высокие допускаемые давления (до 80 кГ/см при непрерывной работе и до 200 кГ1см при периодической). [c.201]

Для погружных герметичных электронасосов ПО Молдав-гидромаш разработаны радиальные подшипники скольжения из силицированного графита, показанные на рис. 64. Подшипниковый узел состоит из втулки, устанавливаемой на вал, с диаметрами 15—80 мм, длинами 50—160 мм, толщинами стенки 5—7,5 мм соответственно и подшипника с внутренними диаметрами 25—95 мм, наружными 35—ПО мм, длинами 40— 150 мм. Втулка вала и подшипник закреплены от проворота и смазываются жидкостью, перекачиваемой насосом, в количестве 0,3—0,8 м2/ч. Такие же подшипники используются в отдельных конструкциях герметичных электроприводов аппаратов с винтовыми перемешивающими устройствами. Для этих подшипников гарантируется средняя до отказа наработка не менее 12 500 ч, допускаемая окружная скорость 15 м/с, допускаемое давление 5 кгс/см . Потребляемая мощность подшипниками с внутренним диаметром от 25 до 95 мм составляет 15—52 Вт. [c.137]

Износостойкость. Способность детали сохранять необходимые размеры трущихся поверхностей в течение заданного срока службы называют износостойкостью. Она зависит от свойств выбранного материала, термообработки и чистоты поверхностей, от величины давлений или контактных напряжений, от скорости скольжения и условий смазки, от релсима работы и т. д. Износ уменьшает прочность деталей, изменяет характер соединения (при работе появляется шум). В большинстве случаев расчеты деталей на износостойкость ведутся по допускаемым давлениям [р, установленным практикой (расчеты подшипников скольжения и др.). Применение в конструкциях уплотняющих устройств защищает детали от попадания пыли, увеличивая их износостойкость. [c.8]

Таблица 12.3. Допускаемые давлениа [р ] и критерий p v для подшипников скольжения

К недостаткам графитов нужно отнести хрупкость и низкие допускаемые давления. Так, наибольшее удельное давление у графитовых подшипников скольжения =15 кг1см . Допускаемое удельное [c.129]

Л и г н о с т о м — древесный (берёзовый или бакаутовый) пластик, пропитанный бакелитом или технической глюкозой и спрессованный под давлением 350 — 400при температуре 160— 180°. Теплопроводность 0,15 HKOAjMHa . Твёрдость вдоль волокон лигностона 15—18 Hg, лигнофоля 20—35/Уд. Предельно допускаемая температура подшипника 70°. Превышение указанной температуры вызывает разбухание подшипника и обугливание рабочей поверхности его. Коэ-фициент трения скольжения лигнофоля и лигностона на торец по стали при удельном давлении 75— ПО кг/см составляет 0,005. Диаметр расточки разрезного вкладыша на 0,50/о больше диаметра цапфы. Отверстие втулки растачивается по А а, вал шлифуется под размер Хза. [c.636]

Значение [pv] получают экспериментально в определенных условиях теплоотвода и при соответствующей им температуре подшипника. Испытания образцов материалов и подшипников производят на машинах трения и специальных стендах со ступенчатым повышением нагрузки при постоянной скорости скольжения. С увеличением нагрузки наступает такой момент, когда не могут быть получены устойчивые значения температуры в зоне контакта или коэффициента трения при продолжении эксперимента или наблюдаются признаки катастрофического из-нашивания. Максимальное давление, умноженное на скорость скольжения, принятую в данном эксперименте, соответствует допускаемой величине критерия теплостойкости [pv], в связи с чем формула (48) действительна только при соблюдении подобных условий т .плoQTBOдa для проектируемого подшипника. Значение [pv] для каждого материала обычно приводится в виде справочных данных для расчета. При расчете подшип ника, используя соотношения (24), (25) н (48), корректируют размеры подшипника / и u в указанных пределах Ijd, оптималь-ные значения которых определены из практики эксплуатации. Если оптимальные соотношения l/d не выполнены для выбранного материала подшипника, материал подшипника подбирается заново и расчет повторяется. [c.27]

Общим для углепластиков является высокое содержание порошковых углеродных наполнителей, а также смолы горячего отверждения в качестве связующего. В материалах АМС-1 и АМС-3 связующим является эпоксикремний — органическая смола, а в материале АФ-ЗТ — резольная фенолформальдегид-ная смола. Высокую износостойкость углепластикам придает порошок нефтяного кокса, являющийся основным наполнителем. Он создает неупорядоченную структурную решетку, более износостойкую, чем у искусственных графитов. На рис. 18 показаны скорости изнашивания и коэффициенты трения углепластиков и графита АГ-1500-С05, полученные автором на машине трения МИ-1М. Все углепластики имеют более высокие антифрикционные свойства, чем графит АГ-1500-С05, широко используемый для подшипников сухого трения. В табл. 16 приведены антифрикционные свойства материалов, полученные при испытаниях на машине МИ-1М при трении по стали 95X18, давления 20 кгс/см скорости скольжения 1 м/с со смазыванием водой. В качестве смазки могуг применяться также бензин, керосин, масло, спирт, морская вода и другие жидкости, в которых углепластики химически стойки. Стойкость углепластиков и других углеродных материалов к действию химических сред приведена в литературе [34]. Допускаемое давление со смазыванием водой составляет 40 кгс/см , скорость скольжения 10 м/с. При трении без смазки допускаемые давления 10—20 кгс/см , скорость скольжения 1,5—3 м/с, температура в зоне трения 170—180 °С. [c.60]

Полиамиды относятся к термопластам, свойства которых изменяются при нагревании и охлаждении от нагревания они размягчаются (температура плавления 215—245 °С), а с охлаждением вновь отвердевают. Вследствие этого работа подщип-ников из полиамидов без смазки возможна при температуре под-шипникового узла ие выше 85 °С (кратковременно до 100°С), С нагреванием полиамидных подшипников в условиях сухого трения происходит их окисление кислородом воздуха, сопровождающееся трещинообразованием и старением, а при температурах около 200 °С — размягчением и намазыванием на вал. Допускаемые давления [р] = 50 70 кгс/см и скорости скольжения [у] = 0,5 0,6 м/с. Верхние пределы указанных значений [р] и [и] предусматривают искусственное охлаждение или периодическую работу. [c.71]

В дальнейшем чистый фторопласт в подшипниках был заменен композицией из смеси фторопласта и свинца, а стальная ленточная основа покрыта слоем олова против коррозии. Такие подшипники в виде втулок, упорных шайб и ленты выпускаются под названием гласир DU. Порошкообразная бронза состоит нз 89% меди и 11% олова, а матрица из этого порошка толщиной 0,25 мм соединяется со стальной основой спеканием. Заполненный фторопластом и свинцом антифрикционный слон имеет 70% бронзы, 25% фторопласта и 5% свинца. На наружной поверхности металлокерамической матрицы образуется слон нз фторопласта и свинца толщиной 0,02 мм, служащий для приработки в начальный период касания. Механизм поступления твердого смазочного материала в зону трения не отличается от описанного ранее для пористых металлокерамических подшипников, пропитанных фторопластом. Основные характеристики подшипникового материала гласир DU имеют следующие значения предел текучести 3100 кгс/см , коэффициент линейного расширения 15-10 1/°С, теплопроводность 0,1 кал/(с-см-°С). Подшипники гласир DU удовлетворительно работают при температурах от —192 до +280 °С. При этом предельно допускаемое давление достигает 300 кгс/см , а скорость скольжения 5 м/с. Рекомендуемый диаметральный зазор равен 0,004—0,014 от диаметра вала. Долговечность подщипников из материала гласир DU зависит от значений pv. Значения pv для минимального срока службы в 1000 и 10 000 ч приведены в табл. 34. Данные таблицы, относящиеся к малоуглеродистой стали, применимы также для чугуна, аустенитной нержавеющей стали и уг леродистых сталей с хромовым и никелевым покрытиями. [c.127]

Подщипники скольжения, работающие в условиях фаничного трения, рассчитывают по среднему давлению р между цапфой и вкладышем и по произведению этого давления на окружную скорость V скольжения цапфы, т.е. по величине ру. По этим параметрам оценивается взаимозаменяемость подшипников. Давление характеризует несущую способность подшипника, а произведение /ГУ - износ подшипника, тепловьщеление в нем и степень опасности заедания цапфы. Для нормальной работы подшипников необходимо, чтобы действительные (рабочие) значения р к ру НС превосходили допускаемых [р] и [ ]. [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...