Кольца Расчетные формулы

Частным случаем конического, тормоза является дисковый тормоз (фиг. 104), у которого угол а равен 90°, в связи с чем поверхность конуса превращается в плоское кольцо. Расчетные формулы (110) и (111) принимают вид [c.176]

По конструктивному оформлению статоры маломощных электрических машин могут быть разделены на две группы статоры с равномерным зубчатым строением и статоры с явно выраженными полюсами. Общим является осевая симметрия системы. Отношение толщины и среднего радиуса кольцевой части равно примерно hIR = 0,1-н0,3, что позволяет производить расчет радиальных колебаний по схеме тонкого кольца. Так как при креплении двигателей на объектах за фланец или с помощью бандажа корпус в месте установки статора не получает дополнительной деформации, правомерно в качестве расчетной схемы при изучении радиальных колебаний выбрать свободное кольцо. Расчетные формулы имеют вид [12, 48] [c.77]

Кольцо при равномерном радиальном перемещении контура или при равномерном наружном давлении. Из решения Лямэ для толстостенного кольца под действием наружного и внутреннего давлений можно вывести следующие расчетные формулы для колец трех типов, используемых при тарировке [c.81]

Резьбовые знаки и кольца формующие — Расчетные формулы 795 [c.452]

Колпачки цилиндрические — Вытяжка с нагревом — Коэффициент вытяжки 233 Кольца пресс-форм — Размеры — Расчетные формулы 325, 326 --установочные для фрезерных станков — Размеры 420, 428 Кольцевые каркасы 816, 848 Комбинированные деления с применением делительных головок при фрезеровании 435 [c.960]

При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует вводить коэффициент прочности сварных соединений фр — продольного шва цилиндрической или конической обечайки ф. — кольцевого шва цилиндрической или конической обечайки ф — сварных швов кольца жесткости ф — поперечного сварного шва для укрепляющего кольца Ф , Фд — сварных швов выпуклых и плоских днищ и крышек [c.423]

Для обечаек, подкрепленных кольцами жесткости, отношение высоты сечения кольца жесткости к диаметру должно удовлетворять условию h/D 0,2, и расчетные формулы следует применять при условии равномерного расположения колец жесткости. В тех случаях, когда кольца жесткости установлены неравномерно, значения й и / необходимо подставлять для того участка, на котором расстояние между двумя соседними кольцами жесткости максимально, а если I2 > li, то ъ качестве расчетной длины / принимают Ij- [c.425]

К 8. При рассмотрении плоских задач для областей, в которые круг преобразуется с помощью полинома, мы ограничились указанием хода решения. Более подробно задача рассмотрена в [2]. Многочисленные примеры, доведенные до расчетных формул, приведены в работах [168, 169]. Пример оп. 8.4, 8.6 приведены в [149]. Результаты расчетов для задачи о неконцентрическом кольце приведены в [168]. Эта задача была рассмотрена в работе [c.925]

Криволинейные стержни Расчетные формулы и указания к расчетам см. [25], стр. 291 Расчет кругового кольца расчет арки [c.211]

В кольце параметрической плоскости можно применить тот же алгоритм, что и для концентрических окружностей. Искомые функции (3.1) будут представлены в виде рядов Лорана по степеням < , и все расчетные формулы применимы, за исключением множителя В к, который равен [c.338]

Окончательные расчетные формулы для силовых факторов по кольцу в конструкциях, показанных на рис. 38—39, под действием сосредоточенных нагрузок на кольцо приведены в работах [2, 7]. При выводе формул предполагалось кольца тонкие и нерастяжимые, одна из [c.361]

Методы расчета конструкций с жестким соединением спиц с кольцами аналогичны методам при шарнирном креплении спиц. Однако расчетные формулы, ввиду их громоздкости, здесь не приведены. [c.382]

Для упорных подшипников, воспринимающих только осевую нагрузку, оба кольца занимают одинаковое положение относительно шариков, вследствие чего в уравнении (26.25) Q p = Л общая расчетная формула принимает вид [c.489]

Дальнейшее применение расчетных формул теряет смысл, ибо (Тг О означает, что существуют растягивающие напряжения в направлении оси г, а это невозможно, если резиновое кольцо вложено в канавку и резина к металлу не крепится какими-либо дополнительными средствами. [c.40]

Учитывая все особенности геометрической формы кольца подшипника, в расчетных формулах необходимо связать оста- [c.484]

Рис. 6.3.1. Экспериментальные значения модуля упругости стеклопластика, определенные по испытаниям сегментов кольца. Расчетная кривая построена по формуле, не учитывающей влияния сдвигов и проскальзывания образцов на опорах [105].

Так как смещение центра дорожки качения наружного кольца подшипника может быть направлено-в любую сторону, то в расчетные формулы подставим ет =0, tp = 0,035 мм. [c.164]

В большинстве применяемые расчетные формулы основываются на исследованиях С. П. Тимошенко [8]. Однако, приводимый им расчет фланца, соединенного с цилиндрической оболочкой, может быть применен лишь к сосудам малого диаметра (трубным фланцам), так как при выводе не учитывалось радиальное перемещение кольца под действием краевой поперечной силы и изгибающего момента. Как показано в настоящей статье, для сосудов большого диаметра пренебрежение радиальным перемещением приводит к значительным погрешностям. В статье рассмотрены два случая нагружения фланцевого соединения изгибающим моментом и равномерным внутренним давлением. [c.175]

Расчетные формулы (7. 25) и (7. 26) получены при использовании метода эквивалентного кольца. За нижнюю границу справедливости метода принято значение s/d=1.375. Поэтому сравнение с формулой (7. 23) произведено для пучков с относительными шагами s/d 1.3. [c.121]

Определение остаточных напряжений в деталях типа цилиндрических стержней малого диаметра наиболее целесообразно проводить путем разрезки их на кольца и полуцилиндрические образцы. Тангенциальные остаточные напряжения в кольцевых образцах определяются по методике и расчетным формулам, приведенным выше. [c.69]

В приведенной работе на основании теории напряженного состояния кольца, нагруженного равномерно распределенным давлением по его внешней поверхности и при наибольшем напряжении сжатия на внутренней поверхности кольца, пользуясь формулой Ляме, выведена простая расчетная формула напряжения сжатия для коротких барабанов (I < 3 0) [c.135]

Другой способ контроля (по британскому стандарту) показан на фиг. 178. Кольцо сжимается усилием Р до рабочего состояния. Соответ-ствуюш,ая этому случаю расчетная формула имеет вид [c.257]

Решение задачи об осциллирующем излучателе в жестком кольцевом экране следует из приведенного в этом параграфе решения в качестве частного случая. Положим, что в кольце д, <г <а колебательная скорость равна нулю. В результате получим осциллирующий излучатель радиусом а 1, работающий в акустически жестком кольце радиусами Й и д. Запишем расчетные формулы. Распределение скорости зададим в виде [c.36]

Предварительно принимая Sh = 0,7s и определяя из формулы (11.12), находим расчетную площадь укрепляющего сечення накладного кольца по формуле [c.187]

Основные расчетные формулы и обозначения (фнг. 220). О п — наружный и внутренний диаметры кольца, по которому соприкасаются диски, в см [c.299]

Поскольку изменение эпюры скорости сопровождается дополнительными потерями, в расчетный участок местного сопротивления Iq включают участки полагая /о = /р + /в- Тогда для сечений J-I и 2-2 можно принять а,, = 1, а = 1 и применить формулу (6.17). Поверхность S в данном случае будет представлять собой плоское кольцо площадью S = Sa — Sj. Давление [c.171]

В рассуждениях при выводе формулы (3.35) была использована расчетная схема тонкого кольца, которой мы заменили реальное кольцо-бандаж. Такая замена допустима, если соблюдается неравенство /г<0,1<7, где й — толщина кольца. [c.93]

Для обоснования такого подхода были проведены дополнительные эксперименты, связанные с измерением формы прогибов модели опорной рамы при некоторых расчетных случаях нагрузок. В этих опытах осуществлялось шарнирное опирание на жесткое металлическое кольцо. Величины прогибов вполне удовлетворительно совпали с расчетными, определенными по формулам для пластин. Приведенная жесткость модели опорной рамы определялась по определенной методике [5] с учетом деформаций сдвига в вертикальных ребрах. [c.148]

Для оценки прочности и надежности соединения с натягом важное значение имеет возможная однородность этих соединений. Существующая система допусков позволяет для одной и той же точности и посадочного диаметра получать натяги с очень большими отклонениями. Возможные колебания фактических натягов и соответствующих им расчетных сил запрессовки и распрессовки применительно к внутреннему кольцу подшипника № 202 даны в предыдущем издании [1] (1=20 мм). Минимальные и максимальные натяги брались согласно стандартным таблицам допусков. Силы запрессовки и распрессовки определялись по формуле, принятой для расчета прочности подшипников качения [10]. [c.169]

В этих формулах F F — соответственно радиальная и осевая нагрузки X и Y — коэффициенты радиальной и осевой динамической нагрузки V — коэффициент вращения. При вращении внутреннего кольца относительно вектора силы V -I н V -1,2 при вращении наружного кольца. Для сферических подшипников в любом случае V -1. Коэффициент ATg =1...3 учитывает динамичность нагрузки и равен отношению кратковременной перегрузки к расчетной нагрузке. Температурный коэффициент Kj > 1 учитывает влияние температуры выше 100 °С. При температуре ниже или равной 100 °С Kj = . [c.442]

Матричная формула (9) записана в предположении, что соседние к пластине элементы конструкции присоединены по радиусам и Tj к средней плоскости пластины. Формула (10) предполагает, что жесткость кольца не зависит от протяженности его сечения в меридиональной плоскости и -соседние к кольцу элементы соединяются между собой в центре тяжести сечения кольца. Формула (И) предусматривает присоединение соседних элементов в точках пересечения верхней и нижней плоскостей со средней цилиндрической поверхностью кольца радиуса г. Возможность присоединения соседних элементов в других точках пластины, кольца произвольного сечения и кольца прямоугольного сечения обеспечивается переходным кольцом, учитывающим изменение интенсивности распределенных по окружности нагрузок при переходе от одного радиуса к другому. Переход--ное кольцо в качестве расчетного элемента применяется также в сопряжениях элементов оболочек со скачком среднего радиуса. [c.85]

Число прорезей (опор) в каждой секции кольца обычно равно двум кольца работают как последовательно соединенные элементы с изгибной и крутильной жесткостями. В табл. 6 и 7 приведены основные расчетные формулы и коэффициенты. В зоне перемычек коэффициент концентрацнн определяется по рнс, 8. Проверочный расчет на запас прочности ведется по табл. 1 [2J. [c.194]

При выборе высокоскоростных подшипников с короткими цилиндрическими роликами желательно ставить на одном валу один или несколько шарикоподшипников для восприятия осевых усилий, а на роликоподшипник передавать только раднальные нагрузки. Безбортовые наружные или внутренние кольца должны быть надежно фиксированы в осевом направлении во избежание их смещения, которое может вызвать снижение рабочей длины площадки контакта роликов с соответствующим кольцом, а при значительном сдвиге кольца — даже аварию подщипника и узла в целом. Расчетная формула для определения эквивалентной нагрузки роликоподшипников, освобожденных от осевых усилий, такова [c.105]

На, рис. 6.1, а приведен эскиз зубчатой передачи. Опорами валов передачи являются подшипники качения, устанотленные наружными кольцами В переходных-вту лках. Втулки вставлены в отверстия корпуса. Такое конструктивное исполнение позволяет рассмотреть наиболее общий случай и учесть погрешнбсти изго-. товления и сборки возможно (й)льшего числа деталей зубчатой передачи. В дальнейшем при отсутствий каких-либо деталей, например втулок, соответствующие погрешности из расчетных формул следует исключить. [c.150]

В этой расчетной формуле — в см Uon — в В. Практически оказывается, что для ликвидации токов шунтирования во внешнюю часть кольца сечения железных сердечников дросселей получаются относительно небольшими. Даже для больших мощностей при оплавлении Uon = 10 В) необходимы сердечники сечением приблизительно 12x12 см . [c.126]

Исходные предпосылки при определении напряженного состояния в этих кольцевых элементах аналогичны предпосылкам при выводе расчетных формул (6-11) — (6-13) и (6-17) — (6-19). В этом случае, рассматривая конструкцию, состоящую из кольца, заполненного компаундом, и внутреннего сплошного вывода, необходимо записать совместные деформации на поверхности вывода и на внутренней поверхности кольца. Соотношение напряжений в цилиндрическом кольце даются в задачах Ляме и Гадолина. [c.177]

Конкретным объектом приложения рассматриваемой математической модели могут служить сильфоны — компенсирующие элементы (КЭ), широко применяемые во многих отраслях современного машиностроения (энергетического, атомного, нефтехимического и т. д.). Компенсирующие элементы работают в режиме циклического нагружения, при этом в них возникают упругопластические деформации. В соответствии с существующими стандартами [143J максимальное значение интенсивности упругопластической деформации, возникающей от расчетной системы нагрузок, служит основным параметром при оценке малоцикловой прочности КЭ. Известны методы, позволяющие рассчитывать КЭ без армирующих колец с учетом нелинейных факторов. Однако в случае армирования снльфона компенсатора кольцами методика конструирования КЗ основана на использовании эмпирических формул или приближенных 1ЮДХ0Д0В, что требует значительных затрат средств и времени на выполнение экспериментов, но не гарантирует надежности КЭ. Предложенная ниже математическая модель контакта оболочки со штампом в условиях их кинематического взаимодействия позволяет, в частности, корректно построить расчетную схему КЭ, армированного кольцами. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...