Расчет кругового кольца

РАСЧЕТ КРУГОВОГО КОЛЬЦА [c.417]

Деформации подшипников скольжения. Подшипники представляют тонкостенными биметаллическими оболочками, часто с переменной толщиной стенки. Характерно осевое регулирование зазоров в процессе сборки. В трехопорных биметаллических подшипниках при регулировании (путем их осевого перемещения) возникает плоское деформированное состояние, что позволяет свести расчет подшипника к расчету кругового кольца с переменной жесткостью на изгиб в окружном направлении. [c.850]

Расчет кругового кольца на равномерное внутреннее и внешнее давление [c.333]

РАСЧЕТ КРУГОВОГО КОЛЬЦА 337 [c.337]

Криволинейные стержни Расчетные формулы и указания к расчетам см. [25], стр. 291 Расчет кругового кольца расчет арки [c.211]

ОТ, и задача сводится к расчету кругового кольца [c.203]

Использование решения для расчета кругового кольца позволяет привести уравнение (143) к виду [c.203]

Рассмотрим расчет кругового кольца, скрепленного с тонкой цилиндрической оболочкой и нагруженного усилиями Р, Т, М (рис. 150). Указанный на этом рисунке узел является типичным для ряда конструкций. [c.231]

Для расчета сплошных и полых валов по формулам (93) и (99) необходимо уметь определять полярные момент инерции и момент сопротивления круга и кругового кольца. [c.140]

При расчетах полых валов удобно иметь выражение полярного момента инерции кругового кольца в другом виде. Если обозначить отношение d/D = a, то из выражения (102) получим [c.142]

Изложен новый метод решения контактных задач с неизвестной областью активного взаимодействия (метод обобщенной реакции), не требующий предварительного разбиения области возможного контакта на активную и неактивную зоны. Выписана разрешающая система уравнений. для оболочки, подкрепленной ребрами одностороннего действия. Метод проиллюстрирован на примерах расчета оболочки, подкрепленной свободно надетым шпангоутом, и оболочки, свободно лежащей на опоре в виде части кругового кольца. [c.492]

Метод иллюстрируется на примерах расчета шарнирно опертой оболочки, подкрепленной свободно надетым замкнутым кольцом жесткости (пример 15.2) и опирающейся на седловую опору в виде части кругового кольца (пример 15.3). [c.522]

Рассмотренные в книге контактные задачи относятся к тонкостенным конструкциям, представляющим набор оболочек, связанных круговыми кольцами. Общей теории оболочек и стержней и различным прикладным вариантам теории, применяемым в тех или иных ситуациях (в зависимости от класса оболочек, вида нагружения, конструктивных особенностей оболочечных систем, требований к точности расчета и т. д.), посвящены многие исследования [10, 13, 62, 63, 75]. Огромная библиография по теории оболочек содержится, в частности, в упомянутых монографиях, а также в работах [11, 14, 45] и др. В этой главе приведены основные соотношения теории оболочек и стержней, используемые в книге. Эти сведения приведены без подробных комментариев и носят конспективный характер. [c.7]

Рассмотрим круговое кольцо с радиусами и (см. рис. 6.3), на контуры которого действуют нормальные напряжения и 92- Тогда в расчете на единицу площади недеформированной поверхности [c.137]

Для сравнения на фиг. 14 даны эпюры напряжений сг, при напряженной посадке кругового кольца с наружным радиусом Ь на диск радиуса р. Эти напряжения получены по формулам для расчета толстостенных цилиндров. [c.96]

Приводимые в настоящем разделе формулы для расчета колебаний кругового кольца приложимы к расчету колебаний различного рода круговых рам. Формулы применимы для кольца постоянного поперечного сечения и получены при допущении, что размеры поперечного сечения кольца малы по сравнению с радиусом его осевой линии и что одна из главных осей поперечного сечения расположена в плоскости кольца. [c.209]

Для поперечных сечений в форме круга или кругового кольца полярный момент инерции характеризует способность сопротивляться кручению и используется как геометрическая характеристика поперечного сечения при расчетах на кручение. Полярный момент инерции измеряется в единицах длины в четвертой степени (см, мм, м ). [c.49]

Разработано несколько методов расчета замкнутого кругового кольца, являющегося статически неопределимой системой. [c.309]

Круговые кольца 117. 287, 309 — Изгиб 288—297, 309—334 — Расчет — Методы 309, 310, 312. 318, 335 — Уравнения в перемещениях 289, 290 — Уравнения дифференциальные и их решение 288—297, 309— 312 [c.817]

Расчет с подкрепляющими круговыми кольцами 361—364 [c.821]

При а — О уравнение (6.76) обращается в известную формулу для расчета сжатия кругового кольца двумя силами Р, действующими по диаметру [30] [c.174]

До сих пор рассматривалось кручение брусьев с поперечным сечением, имеющим форму круга или кругового кольца. Опыт подтверждает принятое предположение о том, что поперечные сечения при деформации остаются плоскими. Задача расчета скручиваемых брусьев прямоугольного сечения не может быть точно решена элементарным путем. Здесь имеются существенные осложнения, так как в данном случае первоначально плоские поперечные сечения искривляются (рис. 95, а). По степени перекоса сетки квадратиков, нанесенной на боковых гранях бруса, можно приближенно судить [c.148]

Для стержня (бруса) с поперечным сечением в форме круга или кругового кольца полярный момент инерции характеризует способность стержня сопротивляться деформации кручения. Поэтому полярный момент инерции используется как геометрическая характеристика поперечного сечения при расчетах на кручение. Полярный момент инерции измеряется в единицах длины в четвертой степени (слг, мм , м ). [c.108]

В работе [9] рассмотрена задача о расчете напряжений в эксцентрическом круговом кольце, в отверстие которого вставлен с заданным натягом круглый диск—и,, изготовленный из иного материала, нежели кольцо— io постоянные же х (незначительно отличающиеся между собой) одинаковы. [c.427]

Примем для упрощения расчета упомянутую цепь за круговое кольцо среднего радиуса г, с площадью поперечного сечения и центром О, который предположим совпадающим с центром вращения корабля при качке. За обобщенные координаты примем угол качки ср и угол поворота д уровня жидкости в кольце относительно корабля. [c.245]

Ясно, что в реальных условиях начальные отклонения формы кольца от круговой являются незначительными, т. е. остается существенно меньшим единицы. Для малых значений wlR расчет дает резко повышенные значения PR IEJ, не укладывающиеся в масштабы кривой (рис. 380). В этом случае выведенные формулы удобно [c.283]

Изложенный в настоящей главе материал имеет большое практическое значение, поскольку упругое круговоё кольцо является типичной расчетной схемой весьма распространенного элемента силовой конструкции ракет — шпангоута. Приводимые б главе уравнения могут быть использованы для расчета как изолированных шпангоутов, так и шпангоутов, подкрепляющих тонкую обшивку. Кроме того, задача изгиба кругового кольца имеет методическое значение - сравнительно простые уравнения равновесия элемента кольца и зависимости, связывающие перемещения и деформации, весьма полезны для облегчения понимания вывода уравнений теории оболочек вращения. [c.104]

П р и м е р 7.23. Определить упругую линию и изгибающие моменты замкнутого кругового кольца, опертого в верхней точке и нагруженного сосредоточенной силой в нижней (рис. 7.29 а). В расчетах принять изгибная жесткость в плоскости кольца EJz= onst точка приложения силы может перемещаться только по вертикали. [c.288]

Конкретные числовые расчеты были проведены для неразрезного кругового кольца, шарнирно закрепленного в точке (О, 0) и находящегося под действием распределенно11 нагрузки синусоидального типа [c.76]

Рассматривая круговое кольцо, находящееся под действием двух равных сжимающих его сил (рис. 26), можно найти точное решение задачи, комбинируя решение для кругового диска, находящегося под действием двух сжимающих сил, с решением для кругового кольца, к внутреннему контуру которого приложены нормальные и касательные силы. Результаты расчетов кольцевых напряжений, исполненных для случая Гх=2 г о в поперечных сечениях тп и mitii, получаются в виде следующей формулы [c.611]

Лопасть рабочего колеса гидротурбины представляет собой слабоизогнутую пластину переменной толщины, имеющую в плане форму части кругового кольца, закрепленного по внутреннему дуговому краю на участке сопряжения с фланцем. Расчет напряжений в лопасти, вызываемых прилагаемым давлением, представляет трудную задачу вследствие сложности исходных дифференциальных уравнений и краевых условий 15]. До настоящего времени отсутствует точное решение этой задачи и более эффективными являются приближенные расчеты напряжений, основанные на вариационном методе и приближенном решении интегральных уравнений [7], [И]. Но и эти методы сопряжены с трудоемкими вычислениями и их применение в инженерной практике затруднительно. Поэтому особенно важны экспериментальные исследования напряженного состояния лопасти. [c.437]

В работе Ю (Yi-Yuan Yu [2]) исследована методом степенных рядов весьма интересная задача о тяжелом круговом кольце, опертом в одной точке. В статье М. 3. Народецкого [2] рассмотрен квадрат, симметрично ослабленный круговым вырезом на противоположных сторонах квадрата приложены равномерные растягивающие усилия. Приближенные выражения для искомых комплексных потенциалов автор берет в виде специально подобранных полиномов от z и 1/z и получает для определения неизвестных коэффициентов полиномов конечную систему линейных алгебраических уравнений. Для некоторых конкретных значений параметров проведены численные расчеты и построены эпюры нормальных напряжений на контуре отверстия. [c.580]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Кившенко М. Я. Расчет многоопорного кругового кольца на упругих опорах. Строительная механика и расчет сооружений , 1960, № 6. [c.113]

Схематизация лопатки в форме бруса справедлива, строго говоря, лишь для достаточно длинных лопаток. Для коротких лопаток более правильно считать, что лопатка является толстостенной или тонкостенной (в зависимости от толщины профиля) оболочкой. Однако расчет лопатки по схеме оболочки связан с большими трудностями. В настоящее время известны отдельные попытки решения задачи в такой постановке для некоторых частных случаев. В работах А. Д. Коваленко [И], [12] исследуется напряженное состояние лопатки радиальной турбомашины, возникающее в результате ее вращения. При этом лопатка рассматривается как тонкая и короткая цилиндрическая оболочка кругового очертания с опертыми или заделанными в диски криволинейными контурами и со свободными прямолинейными краями. В работе Л. М. Качанова [10] лопасть осевой водяной турбины схематизируется в виде пластины переменной толщины, имеющей форму части кругового кольца, нагруженной давлением и центробежными силами. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...