Сварка Скорость — Средние величины

Производительность свар-к и. Скорость сварки в основном зависит от силы тока. Средние величины скорости и времени сварки (производите.чь-ности) в зависимости от вида сварного соединения приведены в табл 25. [c.555]

Средние величины скорости атомно-водородной сварки [c.555]

Фиг. 4, Распределение температуры вдоль свариваемой детали перед осадкой а — при сварке стержней из стали Ст 3 диаметром 25 лш] I — непрерывным оплавлением 2 — оплавлением с подогревом б — при сварке стержней иа стали Ст 3 диаметром 25 МЛ1 с различной средней скоростью оплавления на величину Доп = оп мм/сек]

Если подсчитать среднюю скорость роста кристаллита как частное от деления длины кристаллита 1к на время его роста (частное отделения длины хвостовой части ванны Хъ —х на скорость сварки Уев), то эта величина для широкого диапазона режимов дуговой сварки составляет от 0,1 до 0,4 см сек, т. е. значительно больше обычных средних скоростей роста кристаллитов при затвердевании слитков, отливок и выращивания монокристаллов. При этом следует отметить, что если в центре ванны скорость роста кристаллитов примерно равна скорости сварки (для обычных режимов примерно 0,2ч- [c.305]

Основное время является главной составной частью нормы времени, так как определяет производительность процесса сварки. При автоматической сварке в защитных газах основной величиной для определения основного времени является скорость сварки. При ручной и полуавтоматической сварке для практических расчетов могут быть использованы средние скорости сварки. Скорость автоматической сварки задается режимами сварки. Скорость ручной сварки может составлять 4—15 м/ч и более, а полуавтоматической—7—25 м/ч и более в зависимости от мощности дуги, толщины свариваемого металла, типа соединения и квалификации сварщика. [c.178]

Ввиду того, что моделирование процесса охлаждения проката при наличии вибрации представляет большую трудность, дальнейшие испытания проводились непосредственно на стане печной сварки труб в г. Челябинске. Промышленные испытания проводились при скоростях перемещения от 1,5 до 3 м сек. Для испытаний использовались спрейеры душевого типа с внутренним диаметром 100—ПО—150 мм. В процессе работы на стане охлаждались трубы от /s" до 2". Давление воды в процессе испытаний устанавливалось в пределах от 0,2 до 1,2 ати. Значительного изменения величины а/Ф в зависимости от давлений не наблюдалось, поэтому эта величина принималась средней и зависимой только от расстояния между отверстиями и охлаждаемой трубой. [c.586]

Образцы типов 1-7 закрепляют в захватах испытательной машины и проводят сварку на режимах, установленных для данного материала и вида сварки (табл. 4.50). Испытания проводят сериями. При испытании первого образца задают скорость деформации 2-10 -10" м/с. При отсутствии трещин скорость растяжения увеличивают на 40-50 %, а при их наличии — уменьшают на такую же величину. Режим сварки сохраняют постоянным. В результате испытаний 10-15 образцов находят две скорости, отличающиеся на 5-10 %. При большей из них образуются трещины, при меньшей — не образуются. В диапазоне между этими скоростями выбирают три минимальных значения, при которых возникали трещины, и определяют среднее арифметическое. Это значение считается критической скоростью растяжения А, его принимают за сравнительный показатель сопротивляемости металла образованию горячих трещин. [c.184]

При ручной и автоматической дуговой сварке стали небольшой толщины (до 10 мм), несмотря на высокие скорости нагрева и относительно малые величины t + t" (менее 20 сек), уже происходит заметный рост зерна аустенита, однако степень его гомогенизации мала (рис. 8). Вследствие того что при автоматической сварке под флюсом стали средней толщины [c.18]

При средних скоростях охлаждения (автоматическая сварка под флюсом) образуются перлит и бейнит, при большой скорости охлаждения — мартенсит и бейнит. Прн скорости более Wl структура полностью мартенситная. Мартенситное превращение, протекающее с увеличением объема стали, обусловливает резкое повышение внутренних напряжений. При том могут возникнуть зародыши трещин на границах зерен. Трещины постепенно раскрываются под влиянием остаточных сварочных напряжений в течение минут, часов и даже суток после сварки (замедленное разрушение). В зависимости от жесткости конструкции и величины напряжений холодные трещины могут образовываться при высоком <60—70%) и ли низком (30—40%) содержании мартенсита в структуре зоны термического влияния. [c.14]

Значения скорости затвердевания Ок см/сек при сварке с погонной энергией 4187 дж/см, для различной величины к приведены на рис. 19.12. Анализ этого уравнения показывает, что с уменьшением параметра к, т. е. по мере приближения к центру сварного шва, среднее значение скорости затвердевания увели- [c.527]

Данные о характере изменения критической скорости подачи электродной проволоки диаметром 3 мм в зависимости от содержания углерода в основном металле при средни значениях напряжения процесса приведены на рис. 9-11. Они относятся к случаю сварки углеродистой конструкционной стали толщиной 60— 200 мм. Содержание марганца, кремния и серы находится в пределах, предусмотренных соответствующими стандартами. Зазор между кромками 25—30 мм. При меньшей толщине металла благодаря особому характеру кристаллизации металла шва ( 10) величина критической скорости подачи может быть заметно (на 15—25%) повышена. При большей толщине металла скорость подачи должна быть понижена. Степень понижения скорости подачи определяется опытным путем. Для удобства расчета критическая скорость подачи отнесена к 1 мм толщины основного металла. [c.487]

Четвертая и весьма существенная особенность технологии ремонта — это восстановление деталей различными способами. Детали автомобиля, подлежащие восстановлению, имеют различную величину износа, в среднем 0,1 — 0,3 мм, изготовлены из различных материалов, не являются однозначными в отношении качества поверхности, габаритных размеров и др. и работают в различных условиях смазки, нагрузок и скоростей. По всем этим причинам для восстановления деталей применяют различные способы наплавки и сварки, гальванических покрытий, давления, металлизации, ремонтных размеров, дополнительных деталей и др. с последующей механической и нередко упрочняющей обработкой различными способами. [c.91]

Расход углекислого газа определяют в за-висимости от величины тока, скорости сварки, типа соединения и вылета электрода. В среднем углекислого газа расходуется от 5 до 20 дм /мин. [c.129]

Установка пробного режима. Шовную сварку можно рассматривать как точечную с близким расположением точек друг от друга. Величина сварочного тока, длительность сварочного импульса и усилие сжатия электродов также влияют на механическую прочность сварного соединения, как и при точечной сварке. Для надежности и устойчивости работы машины устанавливают среднее усилие сжатия электродов, самую низкую ступень сварочного трансформатора, средний нагрев и длительность импульса сварки в 3 периода (0,06 сек). Время перерывов между импульсами первоначально устанавливается максимальное. Скорость сварки берется 2 м/мин. [c.118]

Отжигающий валик необходимо накладывать на определенном расстоянии от основного металла, так как при малом расстоянии в стали может появиться зона закалки. Расстояние между краями отжигающего валика и основного металла необходимо выбирать в соответствии с табл. 69, в которой приведены примерные величины зоны закалки и зависимости от диаметра электрода, при средних силе тока и скорости сварки. [c.195]

Еще меньшее влияние оказывает величина вторичного напряжения холостого хода, если скорость оплавления сохраняется неизменной. При сварке тонкостенных труб изменение вторичного напряжения на 50% по сравнению с некоторым средним значением совсем не отражается на показателях ударной вязкости. Скорость оплавления весьма заметно сказывается на показателях ударной вязкости. Для каждого свариваемого изделия существует некоторая наилучшая скорость оплавления. Она определяется в зависимости от вторичного напряжения и наклона внешней характеристики. [c.189]

Расчетные скорости рос1а кристаллитов вблизи границы сплавления при дуговой сварке пластин средней величины [c.305]

Кроме рассмотренных выше продольных напряжений при сварке встык возникают поперечные напряжения а . При однопроходной сварке свободных пластин встык поперечные напряжения а,у незначительны по величине. В зависимости от скорости сварки, ширины пластин, характера их фиксации распределение напряжений Оу может быть различным. Характерный вид эпюры остаточных напряжений Оу по оси шва при автоматической сварке пластин встык представлен на рис. 11,12, а. Напряжения сжатия имеют максимальные значения на конечных участках. В средней части напряжения ву растягивающие и незначительные. [c.427]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

Такой режим работы обеспечивает плавный точный подход к заданной точке. При сварочных скоростях 10, 16 и 20 мм/с средние скорости движения руки соответствуют а для больших сварочных скоростей (50 и 3000 мм/с) значительно ниже паспортных даже для больших значений хода L . Средние скорости дви-н<ения руки при прямом и обратном ходах руки не отличаются и растут с увеличением L . В процессе движения руки происходит падение скорости, колеблюш,ееся в пределах AF=65- -160 мм/с для транспортных скоростей сварочной горелки и ДУ= = 5- -12 мм/с для сварочных. В последнем случае AF составляет 40—60% от паспортной величины, что может сущ,ественно повлиять на качество сварки. Коэффициент неравномерности [c.86]

Для выбора величины тока при сварке в гелии рекомендуется принимать приближенное соотношение 1 А на 0,03 мм провара. Для вольфрамового электрода диаметром 3,2 мм оптимальные параметры режима сварки следующие /св = 125...135 А С/д = 14...18 В Уев = 10 м/ч. При сварке на воздухе с газовой струйной защитой для металла толщиной до 12,5 мм рекомендуется такой средний расход гелия в горелку и для защиты остывающего сварного соединения 24 л/мин, на защиту обратной стороны шва 8 л/мин. Защиту шва необходимо осуществлять при охлаждении до 370 °С. При скорости сварки до 25 м/ч (7,0 10 м/с) длина насадки к горелке должна быть >27 мм. Материал присадочной проволоки обычно соответствует составу свариваемого сплава. Часто используется проволока из сплавов типа циркаллой. [c.148]

Допустимая величина падения напряжения в питающей сетй определяется допустимой величиной отклонения размеров шва (глубины провара, коэффициентов формы шва). Если допустить отклонения от заданных размеров шва 10% (по глубине провара и коэффициентам формы), то, как показывают расчеты и эксперимент, допускаемое падение напряжения в сети составляет 5 о при сварке на средних режимах при этом, в случае сварки автоматами, имеющими головки с регулируемой скоростью подачи электродной проволоки, лимитирующим фактором является изменение глубины провара, а при сварке автоматами, имеющими головки с постоянной скоростью подачи электродной проволоки, — изменение коэффициента формы валика. [c.253]

Расход защитного газа зависит от типа сварного соединения, скорости сварки, величины сварочного тока, вылета электродной проволоки. В среднем расход углекислого газа равен 300— 12Г)0 я час, арготщ — 180—600. г [c.151]

Сварка трением осуществляется путем превращения механической энергии в тепловую при трении двух поверхностен друг о друга. Наиболее часто этот источник тепла применяется для разогрева и сварки тел вращения, посредством вращения одно11 поверхности относительно другой. Если при этом коэффициент тре-ния принять постоянным, независящим от скорости относительного движения трущихся поверхностей и величины удельного давления, то средняя плотность теплового потока д [тл1см сек) определится формулой [c.127]

Скорости изменения поперечных деформаций в процессе охлаждения практически такие же, как и продольных. Разница заключается лишь в величине и знаке внутренних деформаций после полного охлаждения соединения [86]. В работе [87] Н. Н. Прохоров указывает, что в околошовной зоне закаливающихся сталей могут возникать растягивающие поперечные напряжения. Проведенные им и В. С. Игнатьевой расчеты [90] показали, что вследствие мартенситного превращения растягивающие поперечные напряжения в поверхностных участках околошовной зоны могут достигать величин, близких к пределу прочности стали. А. М. Макара [91] с помощью датчиков сопротивления с базой измерения 5 мм определил, что при сварке закаливающейся стали 35ХЗНЗМ в околошовной зоне в средней части длины шва возникают растягивающие поперечные остаточные напряжения до 10 кГ1мм , а в концевых участках, шва — в два раза более высокие сжимающие. [c.48]

Это исследование показало, что в сталях с низкой (20ХГС) и средней (35ХГСА) устойчивостью аустенита пластическая деформация инициирует бейнитное превращение, когда скорости охлаждения относительно невелики и лишь немного превышают критическую скорость закалки И 2 (табл. 25). При скоростях охлаждения ниже 1 2 деформация увеличивает количество бейнита в структуре. Однако как появление бейнита в первом случае, так и увеличение его количества во втором случае обнаруживаются при степенях деформации (не ниже 7—10%), которые по величине значительно превышают внутренние деформации металла в околошовной зоне при сварке. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...