Моды боковые

Изменение во времени коэффициента пропускания амплитудного модулятора возбуждает в каждой моде боковые составляющие, совпадающие по частотам с соседними аксиальными модами. Установление процесса синхронизации мод можно объяснить следующим образом при возбуждении с помощью накачки лазерной среды порог генерации достигается сначала на частоте vo, ближайшей к максимуму линии усиления. Поле этой моды модулируется амплитудным модулятором с частотой 6v, в результате чего возникают боковые составляющие с частотами vo 6v, имеющие определенные амплитуды и фазы. [c.134]

Результаты экспериментального определения сопротивления входного участка моде и с решеткой при боковом входе показывают, что в этом случае может быть применена формула [c.190]

Полуавтомат мод. 586 — повышенной точности, предназначен для шлифования боковых эвольвентных профилей зубьев, дна и переходных галтелей впадин цилиндрических прямозубых колес методом копирования профиля шлифовального круга при единичном делении. Обеспечивается 5—6-я степень точности и шероховатость поверхности V 8. [c.54]

Отметим также отсутствие при / 1 точных решений типа мод Лэмба в осесимметричном случае. Об этом говорится в работе [249], в которой для I = 1 найдены простые выражения для вектора смещений, оставляющие боковую поверхность свободной от напряжений. Как и в случае мод Лэмба, соответствующее найденным выражениям смещений объемное расширение обращается в нуль во всем объеме цилиндра. Однако при этом не удается выбором h одновременно выполнить все три нулевых граничных условия на торцах. [c.240]

Характерным для рис. 102, а, б является наличие зон резкого изменения силы отдельных мод в зависимости от частоты. Как иТв случае возбуждения с торца, зона Q й 2 является зоной сильной нерегулярности поведения мод. Однако процентное содержание энергии в одноименных модах здесь и для торцевого возбуждения волновода (см. рис. 99) существенно различное. В частности, для возбуждения в этом диапазоне обратной волны рассматриваемый случай нагружения боковых поверхностей представляется гораздо более эффективным. [c.263]

Кроме резонансных явлений, которые на наблюдались при возбуждении волновода с торца, существует еще одно важное различие между двумя рассматриваемыми случаями нагружения. Данные расчетов [281, 282] для полубесконечного волновода можно обобщить в виде утверждения о том, что при фиксированном способе нагружения существует только один частотный диапазон, в котором данная мода является энергетически доминирующей. В то же время расчеты для случая равномерного нагружения слоя по участку боковых поверхностей показывают, что одна и та же мода может быть доминирующей в различных частотных диапазонах. Так, кроме естественного интервала О < О < Q первая распространяющаяся мода оказывается доминирующей в интервалах 4,5 й 4,9 и 6,4 < Й < 6,7. [c.263]

В отличие от резонаторов, применяемых в устройствах СВЧ-диапазона, лазерные резонаторы характеризуются следующими двумя главными особенностями I) они, как правило, являются открытыми, т. е. не имеют боковой поверхности, и 2) их размеры намного превышают длину волны лазерной генерации. Поскольку длина волны лазера простирается от долей микрометра до нескольких десятков микрометров, лазерный резонатор с размерами, сравнимыми с этими длинами волн, имел бы слишком низкий коэффициент усиления, чтобы могла возникнуть лазерная генерация. Упомянутые выше две особенности оптического резонатора оказывают значительное влияние на его характеристики. Например, то, что резонатор является открытым, приводит к неизбежным потерям для любой моды резонатора. Эти потери обусловлены дифракцией электромагнитного поля, вследствие чего часть энергии покидает резонатор. Поэтому такие потери называются дифракционными. Таким образом, строго говоря, определение моды в смысле (4.1) нельзя применить к открытому оптическому резонатору, и в таком резонаторе не существует истинных мод (т. е. стационарных конфигураций). Однако в дальнейшем мы увидим, что в открытых резонаторах в действительности существуют конфигурации типа стоячих электромагнитных волн, имеющие очень небольшие потери. Поэтому мы будем определять моду (иногда [c.160]

Представление мод в виде совокупностей световых пучков позволяет применить для их описания математический аппарат, основанный на принципе Гюйгенса—Френеля и развитый в 1.1. Небольшим затруднением может показаться только то, что открытые резонаторы, благодаря неизбежному выходу части излучения через боковые их границы, обладают потерями, и следовательно, поля собственных колебаний в них затухают [c.63]

При еще большей накачке мощность генерации и на этих модах возрастет настолько, что они, наподобие первой, создадут сами для себя неблагоприятное распределение инверсной населенности в результате может оказаться достигнутым порог генерации на последующих боковых часто-тах и т.д. [c.177]

Пространственная конкуренция мод с различными аксиальными индексами. Продолжим рассмотрение ситуации, иллюстрированной рис. 3.12, и выясним, насколько при переходе к боковым частотам должен падать коэффициент усиления среды, чтобы генерация на этих частотах при заданном уровне накачки не могла возникнуть. [c.178]

НИИ одинаковых типоразмеров активных элементов проявляются эффекты суперлюминесценции (усиленной люминесценции) и генерации (паразитных мод. Паразитное излучение генерируется в активном элементе по замкнутым траекториям при конечном значении отражения от боковых поверхностей активного элемента. Коэффициент отражения боковой поверхности активного элемента зависит от степени шероховатости поверхности [74]. [c.110]

Согласно ГОСТ 14866—76 выпускают ротаметры с измерительными соплами днакетра.ми 1 и 2 мм, ценой деления от 0,2 до 10 мкм и соответственно диапазонами измерений от 10 до 160 мкм с рабочим давлением после стабилизации 0,07—0,2 МПа. В приборах манометрического типа рабочее давление обычно составляет 0,005 МПа (мод. 330, 318 и др.), диаметр измерительного соила 2 мм, цена деления 0,5—5 мкм, диапазон показаний соответственно может быть 20—160 мкм. Кроме того, выпускают пневматическую оснастку стабилизаторы давления (ГОСТ 14682—79), пневматические пробки (ГОСТ 14864—78), установочные кольца (ГОСТ 14865—78), пневматические контактные преобразователи осевого (мод. 314) и бокового (мод. 345) действия (рис. 7.6). Для автоматизации процесса измерения выпускают отсчетпо-командные устройства (рис. 7.7) с сильфонными преобразователями, в которых сжатый воздух под давлением 0,32 — 0,6 МПа после фильтра-стабилизатора 1 через входные сопла 19 — 20 и 18 поступает в сильфоны 3 и 17. Сильфон 17 соединен с соилом 21 измерительного узла, а сильфои 3 с настроечным соплом 2 иротиво- [c.154]

Понятие мод для открытого резонато ра вводится так же, как и для о бъемного резонатора. Однако в открытом резонаторе отсутствие боковых стенок приводит к тому, что появляются дополнительные потери, поскольку часть излучения, отраженного от одного из зеркал, может пройти мимо второго зеркала и выйти из резонатора. Эти потери, называемые дифракционными, существенно отличаются для разных мод открытого резонатора. Относительно малыми дифракционными потерями Обладает лишь небольшое количество мод, иоле которых концентрируется вблизи оси резонатора. Именно эти моды и возбуждаются в лазере. [c.283]

Черновое и одновременно чистовое нарезание колес средних размеров в крупносерийном производстве. Прямолинейные лезвия фрез воспроизводят боковые стороны зубьев круговой рейки. Станки мод. 5П23, 5230 [c.600]

При рассмотрении О. з. возможен также лучевой подход, к-рый основан на принципах геометрической акустики. Падающее излучение рассматривается как совокупность лучей, взаимодействующих с границей раздела. При этом учитывается, что падающие лучи не только отражаются и преломляются обычным образом, подчиняясь законам Снелля, но и что часть лучей, падающих на поверхность раздела под определёнными углами, возбуждает т. н. боковые волны, а также вытекающие поверхностные волны (Рэлея и др.) или вытекающие волноводные моды (Лэмба волны и др.). Распространяясь вдоль поверхности раздела, такие волны вновь переизлучаются в среду и участвуют в формировании отражённой волны. Для практики осе. значение имеет отражение сферич. волн, коллимированных акустич. пучков конечного сечения и фокусированных звуковых пучков. [c.508]

СТИН, в последнем случае неаеркальный характер отражения обусловлен возбуждением в слое или пластине вытекающих волноводных мод. Существенную роль играют боковые и вытекающие волны при отражении фокусированных УЗ-пучков. В частности, эти волны используются в микроскопии акустической фармяро-вания акустич. изображений и проведения количеств, измерений. [c.509]

СЕЛЕКЦИЯ МОД — прореженне спектра мод (собств, колебаний и волн) в системах с большим числом степеней свободы. Примером С. м. может служить удаление боковой стенки у эп.-магн. резонатора циииндрич. конфигурации (рис. 1). Эта операция вносит большие [c.484]

Проектирование мобильного ассортимента, его геометрия и пластика костюма может быть тесно связано с цветовой гаммой. Интенсивность цветовой гаммы увеличивается при усилении геометрии формы, а при усилении же пластичности формы преобладают родственные и родственно -контрастные цвета. Например, при проектировании конструкции молодежной юбки с изменением силуэтной формы ( прямая юбка преобразуется в юбку, расширенную книзу за счет использования застежек -молний, которые расположены в боковых швах и рельефах переднего и заднего полотнища юбки ), учитывая се назначение, возрастной признак, социальную функцию, материал, направление моды, меняющуюся геометрию формы, а также опираясь на информацию о новых цветовых пристрастиях потребителей, могут быть использованы контрастные эпатажные цвета, нейтральные и холодные тона с игрой светлого и темного. А также, учитывая тенденции моды настоящего сезона, очень светлые, почти "бестелесные" тона оттеняются сочными и почти черными темными. Литература [c.14]

Кузов автомобиля - фургон закрытого типа, панельной конструкции, утепленный, с ровным полом. Корпус кузова-фургона состоит из основания и смонтированных на нем боковых панелей, передней панели, крыши и задней двустворчатой двери. Корпус кузо-ва-фургона мод. 47320А разделен на отсеки съемными перегородками с держателями для лотков. Основание состоит из деревянного каркаса и пола. Панели боковые, передняя панель и крыша каркасно-металлические, изготовлены из стальных профилей. В качестве наружной обшивки применяются стальной лист, листы из алюминиевых сплавов или оцинкованной стали. Боковые и торцовые панели крепятся к основанию при помощи болтов и гаек, а между собой - сваркой. Панель крыши надевается на боковые и торцовые панели, охватывая их, и крепится к ним сваркой. Теплоизоляция - пакеты из дробленого пенопласта различных марок в упаковке из пергамина или пенопласт плиточный и другие теплоизоляционные материалы. Двустворчатая дверь состоит из правой и левой створок, изготовленных из каркасно-металлических панелей с наружной и внутренней обшивками и теплоизоляцией. Каждая створка двери кузова открывается на 270° и фиксируется в открытом положении. Запирание двери обеспечивается замками или запорами. Крепление фургона к раме базового шасси осуществляется стремянками через деревянный брус. [c.6]

Основные механизмы станка аналогичны базовой модели 1512, однако у станка мод. 1512ФЗ отсутствует боковой суппорт. [c.65]

Пример. Назначить режим фрезерования сквозного паза глубиной / = 20 мм, шириной В=18 мм, длиной L=150 мм. Период стойкости фрезы Т=100 мин обрабатываемый материал — сталь 35 (НВ 156... 179) обработка — получистовая шероховатость боковых поверхностей — Rz 40 станок фрезерный универсальный консольный мод. 6T82-I мощность электродвигателя станка Л д, = 7,5 кВт. [c.279]

Здесь Тс — время жизни фотона в резонаторе (время релаксации квадрата амплитуды электрического поля). Из указанного выше второго свойства оптического резонатора следует, как мы увидим в дальнейшем, что в оптическом резонаторе резонансные частоты расположены очень близко друг к другу. Действительно, в соответствии с выражением (2.14) число мод резонатора N, расположенных в пределах полосы лазерной линии шириной Avo, равно N = Snv KAvo/ = 8я(КД ) (Л> оА), где Л>.о = = K .vol — ширина лазерной линии, выраженная в единицах длины волны. Из приведенного выражения видно, что N пропорционально отношению объема резонатора V к кубу длины волны. Так, например, если v=5-I0 Гц (частота, соответ-ствуюш,ая середине видимого диапазона), V=I см и Avo = 1,7-10 Гц [доплеровская ширина линии Ne на длине волны 0,6328 мкм см. выражение (2.81)], то число мод Л 4-10 . Если бы резонатор был закрытым, то все моды имели бы одинаковые потери и такой резонатор в случае его применения в лазере приводил бы к генерации очень большого числа мод. При этом лазер излучал бы в широком спектральном диапазоне и во всех направлениях, что является весьма нежелательным. Эта проблема может быть решена с помош,ью открытого резонатора. В таком резонаторе лишь очень немногие моды, соответствуюш,ие суперпозиции распространяюш,ихся почти параллельно оси резонатора волн, будут иметь достаточно низкие потери, чтобы стала возможной генерация. Все остальные моды резонатора соответствуют волнам, которые почти полностью затухают после одного прохождения через резонатор. Это главная причина, почему в лазерах применяется открытый резонатор Хотя отсутствие боковых поверхностей означает, что может возбуждаться лишь очень небольшое число мод, все же число генерируемых мод, как мы покажем ниже, может быть значительно больше, чем одна. [c.161]

Кроме того, Шавлов и Таунс высказали предположение о том, что моды открытого резонатора на рис. 4.1 с хорошей точностью описываются теми модами прямоугольного резонатора (см. рис. 2.1), для которых (/, т)< п (резонатор на рис. 4.1 получается из резонатора, изображенного на рис. 2.1, путем удаления боковой поверхности). Доказательством справедливости этого предположения является то, что моды рассматриваемого нами резонатора можно представить в виде суперпозиции плоских волн, распространяющихся под очень малыми углами к оси г. Следовательно, можно ожидать, что отсутствие боковой поверхности существенно не изменит эти моды. Однако на те моды, у которых значения I п т не малы по сравнению с п, отсутствие боковой поверхности окажет сильное влияние. После удаления боковых сторон резонатора дифракционные потери для этих мод становятся столь большими, что их не имеет смысла в дальнейшем рассматривать. [c.188]

Значительно меиыпие по сравнению с длиной волны поперечные размеры стержней служат причиной дисперсии продольных и изгибных волн. Звуковые волны заполняют весь объем образца и распространяются в условиях волновода, когда нельзя пренебречь влиянием боковых поверхностей. Оно заключается в многократном отражении от боковых поверхностей (приводит к преобразованию мод и дисперсии за счет их интерференции) и в появлении поверхностных волн Рэлея, возникающих при деформациях с изменением формы или размеров тела. [c.265]

Чтобы лучше понять смысл найденного решения, обратимся к случаю закрытого резонатора, полученного добавлением полностью отражающих боковых стенок. Решение для последнего хорошо известно поперечное распределение поля здесь описывается той же формулой (2.33), если положить в ней 5=0. Тогда (2.33) начинает совпадать с формулой (1.36), описывающей состоящую из четырех плоских волн недифрагирующую структуру (см. 1.2, 1.3), вписанную в прямоугольник так, что на его сторонах оказываются расположенными нули распределения. Таким образом, мода закрытого резонатора может быть представлена в виде суперпозиции двух недифрагирующих структур, движущихся в противоположных направлениях и переходящих друг в друга при отражении от торцевых зеркал. То обстоятельство, что решение состоит именно из недиф- [c.105]

К тому есть следующие основания. Низшие моды идеальных резонаторов с N> 1 в отсутствие возмущений состоят из волн, настолько близких к плоским и так слабо наклоненных по отношению к оси ( 2.4), что и изменением их структуры и боковым дрейфом на расстояниях порядка длины резонатора можно пренебречь. Нетрудно видеть, что сама теория возмущений пригодна, лишь пока оптические неоднородности достаточно малы для того, чтобы оставить эту качественную картину без особых изменений. В таких условиях безразлично, на каком участке длины резонатора расположены источники возмущений можно считать, что все они сосредоточены вблизи одного из зеркал, представляя собой некий единый фазово-амплитудный корректор. Очевидно, F и является функщ1ей пропускания последнего. [c.153]

Когда среда прилегает к одному из зеркал и ее оптическая длина /о составляет LJ2, из соображений симметрии ясно, что результаты всех предьщущих выкладок сохраняют силу при условии замены в результирующей формуле для дополнительных потерь, вносимых селектором, L на /. Если продолжать уменьшать /о, прижимая среду к зеркалу в еще большей мере, то степень рассогласования полей центральной и ближайшей боковых мод внутри нее снижается, и значение kyjx уменьшается по сравнению с предсказываемым формулой (3.11), приближаясь к о. При фиксированной /о боковым частотам рассогласование полей растет, и при отклонении аксиального индекса от индекса генерирующей моды на At/I Lol(2lo) справедливость (3.11) восстанавливается. [c.180]

Если среда находится точно посредине резонатора, к числу таких мод относятся ближайшие боковые. Для них можно считать, что х = в результате получаем, что для обеспечения одномодовой генерации необходимо применять селектор с дополнительными потерями на ближайших частотах порядка 1о ( fSrn + 1 - 3). [c.180]

В малоапертурных лазерах используются либо волноводные, либо открытые устойчивые резонаторы (у других их типов дифракционные потери оказываются чрезмерно большими так, у низшей моды плоского резонатора из круглых зеркал при N= I они составляют 20 % на проход, см. рис. 2.12). Волноводными именуют резонаторы, у которых удержание излучения в зоне малого сечения осуществляется за счет отражения от боковых стенок кюветы. Ввиду большой специфичности мы эти резонаторы рассматривать не будем отметим только, что поскольку и число отражений от боковых стенок на длине резонатора, и потери при каждом отражении растут с углом наклона лучей, волноводные резонаторы по своим селективным способностям похожи на открытые плоские. [c.204]

Ниже мы приводим результаты расчетов некоторых характеристик волноводных резонаторов ГЛОН, полученных с помощью решения уравнения (3.75) и их анализа, которые позволяют оптимизировать выбор этого типа резонатора в ГЛОН [33, 34]. Решить уравнение (3.75) можно только приближенно, используя численные методы с применением ЭВМ, либо методом теории воз-муш,ений в случае малого отличия геометрии резонатора от плоскопараллельной, когда характеристики его типов колебаний близки к характеристикам мод бесконечного полого волновода. Рассмотрим волноводный резонатор, у которого di — d.2 О, т. е, зеркала резонатора рассматриваются без отверстий связи. Такая постановка задачи позволяет рассмотреть влияние кривизны зеркал волноводного резонатора на характеристики его типов колебаний. Кроме того, этот случай представляет интерес для волноводных систем с элементами связи в виде полупрозрачных зеркал или в виде окон в боковой поверхности волновода, которые можно использовать в оптических системах ГЛОН (см. рис. 3.12). Исходное уравнение (3.75) значительно, упрощается, так как при di == О, Ф (г) = 1. Кроме этого значительно упрощается параметр Dig. Если обратиться к формуле (3.77), то нетрудно видеть, что интеграл в этом выражении можно представить Г1 г 1 [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...