Теплообменник полый

Из общих соображений и практики проектирования следует, что обоснованное предсказание эксплуатационных характеристик оборудования рассматриваемого типа нуждается в достаточно точном знании следующих факторов модели эксплуатации, распределения давления и скоростей рабочих сред в объеме теплообменника (поля давлений и скоростей), распределения температуры рабочих сред в объеме теплообменника в установившихся режимах в рабочем диапазоне мощностей, распределения температуры в элементах конструкции в установившихся режимах, распределения температуры в рабочих средах и элементах конструкции в переходных и аварийных (т. е. неустановившихся) режимах, напряжений в элементах конструкции в установившихся и неустановившихся режимах, параметров вибрации (амплитуды, частоты колебаний) элементов конструкции под гидродинамическим воздействием рабочих сред, накопления повреждений в элементах конструкций за проектный ресурс в соответствии с принятой моделью эксплуатации. [c.7]

Рис. 6-2. Поле температур на входе в теплообменник и выходе из него.

На рис. 15.3 изображены температурные поля прямоточного (рис. 15.3, а) и противоточного (рис. 15.3, б) теплообменников. Индексами 1 и 2 отмечаются температуры и другие параметры соответственно горячего и холодного теплоносителя. Одним и двумя штрихами отмечаются параметры теплоносителя на входе и выходе из теплообменного аппарата. [c.456]

Сравнение температурных полей прямоточного и противоточного теплообменников показывает, что при противоточной схеме имеется большая возможность изменения температуры теплоносителей в пределах аппарата. Если, например, необходимо нагреть холодный теплоноситель до максимально возможной температуры при заданной начальной температуре горячего теплоносителя /J, то при увеличении поверхности нагрева в прямоточном теплообменнике температура (2 будет приближаться к температуре t i, а в противо-точном — к. [c.456]

В этой установке направление потока рабочего газа, оптическая ось резонатора и вектор электрического поля возбуждения газовой смеси взаимно перпендикулярны. Лазерная полость/, компрессоры 4 п 5, включенные параллельно, теплообменник 3 и соединяющие их короба образуют газодинамический контур (рис. 26). Четыре медные водоохлаждаемые зеркала 2 резонатора установлены в специальные узлы, обеспечивающие их удобную юстировку. [c.48]

Большая часть экономии может быть получена с помощью конструктивных изменений, таких как улучшенная изоляция наружных стен, чердаков, полов и т. д. Установка технических устройств, таких как термостаты, совершенствование системы регулирования, теплообменники, автоматические регуляторы количества подаваемого газа и т. д. фактически обеспечивают 10% всей сэкономленной энергии в стоимостном выражении. Необходимо отметить, что установка термостатов, несомненно, относится к наиболее распространенному мероприятию по экономии энергии в течение 1977/78 г. была оказана финансовая помощь в установке более 630 тыс. термостатов. Однако на основе данных, приведенных ниже, нельзя сделать определенный вывод об экономической эффективности различных мероприятий. Верно, что капиталовложения на изменение конструкции в расчете на 1 кВт-ч сэкономленной энергии будут выше, чем в капиталовложения в технические устройства, однако срок их службы больше, а эксплуатационные расходы зачастую ниже, что может оправдать более высокие капиталовложения. [c.165]

Вероятно, это будет довольно компактная установка типа замкнутой, довольно сложной бубличной камеры. Внутри у этого бублика будет пылать сильно нагретый плазменный шнур , а кругом его обступят сложные машины, подводящие к нему ток, а также питающие обмотку основного магнитного поля. Вокруг бублика расположится, очевидно, несколько обмоток, в том числе для создания дополнительной устойчивости плазменного шнура . Все это будет погружено в водяную рубашку, поглощающую нейтроны, охлаждающую стенки бублика . Это тепло также можно будет использовать на тепловых электростанциях обычного типа с теплообменниками и паровыми турбинами. [c.181]

Общие положения. Поля скоростей определяют в большой степени поля температур по объему теплообменников и реакторов. Касательные напряжения характеризуют силы взаимодействия потока со стенкой канала. Значение касательного напряжения То является исходной величиной для вычисления скорости трения = [/то/р, являющейся масштабом для построения универсального распределения скорости (т. е. распределения, не зависящего от числа Рейнольдса и размерной координаты). [c.27]

Продольные перетечки тепла по жидкости и по стенкам теплообменника изменяют поля температур, что необходимо учитывать при вычислении среднего перепада температур в теплообменнике. При равных водяных эквивалентах теплоносителей расчетный перепад температур в теплообменнике [c.92]

Вода, собирающаяся на полу и в приямках герметичной оболочки, через теплообменники расхолаживания 17 теми же насосами 19 и 20 снова закачивается в контур, т. е. продолжает циркулировать до полного расхолаживания реактора. В воду спринклерной, системы может подаваться гидразин из бака 14 для связывания йода. Для охлаждения воды теплообменников [c.69]

Для построения такой элементарной теории этих процессов рассмотрим полое тело с осью I, ограниченное с боков поверхностью любой призматической или цилиндрической формы, образующая которой параллельна оси I (рис. 1). Внутри этой поверхности помещена пористая равномерно распределенная по всему объему тела набивка (насадка), которая имеет по всей длине сквозные криволинейные каналы или поры. Для характеристики геометрических свойств такого тела рассмотрим степень пористости набивки фо и коэффициент развитости поверхности набивки. Первый представляет отношение суммы свободных объемов каналов или пор на элементе длины dL к элементарному объему dVo = Fo dl всего теплообменника. [c.175]

Натрий, нагретый в реакторе, поступает в мен<трубное пространство промежуточного теплообменника и протекает сверху вниз (рис. 97). Натрий промежуточного контура прокачивается по опускной трубе в коллектор, поднимается вверх по трубам, где нагревается первичным натрием, и поступает в парогенератор. Теплообменники подвешены непосредственно под полом и снабжены защитной пробкой для доступа ко вторичной трубной системе без дренирования первого контура. Опускная труба вместе с трубным пучком заключена в стальной кожух для защиты от теплового удара. [c.111]

В теплообменниках металл — металл вопрос о граничных условиях не встает, так как относительный шаг трубных пучков в них обычно велик. Зато в этом случае возникают другие проблемы, связанные с наличием неравномерности скоростного поля. Неравномерность эта, как правило, практически отсутствует в пучках тепловыделяющих элементов, где для ее устранения принимаются специальные меры. [c.165]

Для того чтобы представить результаты настоящего анализа в более удобном для обобщения виде, вернемся к введенной выше величине е, характеризующей неравномерность температурного и скоростного полей. Величина эта, как было показано, определяет снижение эффективности теплообменника. При том источнике неравномерности, который мы сейчас рассматриваем, величина е фактически характеризует отклонение от идеальной геометрии. [c.206]

Большие перспективы для интенсификации процесса теплообмена имеются у центробежных тепловых труб и теплообменников на их основе. Центробежное поле позволяет существенно увеличить интенсивность процесса теплообмена как внутри тепловых труб, так и на их внешней поверхности. Этот фактор может быть использован для более эффективного охлаждения электрических машин, подшипников, валов, тормозных колодок автомобилей и железнодорожных вагонов, турбокомпрессоров. Интенсификация внешнего теплообмена в центробежных тепловых трубах дает возможность создавать компактные теплообменники для утилизации вторичных энергоресурсов и альтернативных источников энергии, сушильные камеры и печи для термообработки материалов, сжигания различных отходов. [c.4]

Под действием центробежных сил процессы тепло- и массообмена в ЦТТ протекают значительно интенсивнее, чем в обычных ТТ. Поле центробежных сил усиливает естественную конвекцию, что приводит к увеличению коэффициентов теплоотдачи от стенки испарителя к рабочей жидкости возрастает значение критической плотности теплового потока при кипении, значительно увеличивается тепловой поток, передаваемый ЦТТ, по сравнению с капиллярными ТТ и термосифонами. В зоне охлаждения центробежные силы эффективно удаляют пленку жидкости с поверхности конденсации, в результате достигаются высокие значения коэффициента теплоотдачи. Интенсифицируется также теплообмен ЦТТ с окружающей средой. Вышеперечисленные факторы делают возможным создание на базе центробежных тепловых труб компактных высокоэффективных теплопередающих устройств, а также различного рода теплообменников. [c.81]

Для продольно обтекаемых теплообменных аппаратов с боковыми входом и выходом теплоносителя из межтрубного пространства определенный интерес может представлять закрутка витых труб относительно оси пучка (рис. 1.2). В этом случае обеспечивается выравнивание неравномерностей полей скорости и температуры теплоносителя, сформированных входными условиями, а также неравномерным тепло-подводом по радиусу и азимуту пучка, благодаря азимутальному переносу теплоносителя закрученными относительно оси пучка витыми трубами. При этом для лучшего выравнивания неравномерностей полей скорости и температуры на входе и выходе из теплообменника образуются коллекторы для среды межтрубного пространства, имеющие пористость большую пористости пучка благодаря использованию прямых концов труб с диаметром, равным меньшему размеру овала. Результаты исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в пучках закрученных витых труб были рассмотрены в [39]. Обнаруженная интенсификация теплоотдачи в [c.10]

На рис. 5.11 теоретически рассчитанные поля температур теплоносителя для числа Ке = 3,5 10 при различных значениях коэффициента К для моментов времени т = 16,8, 20,8, 24,8, 32,8, 44,8, 72,8 с сравниваются с экспериментально измеренными распределениями температур в диапазоне изменения радиальной координаты г/г < 0,5. Именно в этой области течения наблюдаются максимальные изменения температуры теплоносителя во времени, обусловленные резким увеличением тепловой мощности, подводимой к трубам нагреваемой части пучка. Наблюдаемый на рис. 5.11 характер изменения температуры теплоносителя во времени является типичным для всех режимов работы теплообменника, рассмотренных в данном разделе. [c.159]

До сих пор бытует заблуждение, что вследствие высокой теплопроводности жидких металлов в теплообменниках типа металл—металл не могут возникать большие перекосы температурных полей. Такое представление возникло из-за путаницы понятий о процессах передачи тепла теплопроводностью (в твердых телах) и посредством конвекции теплоносителя. Как правило, условия работы теплообменников с жидкометаллическими теплоносителями соответствуют низким значениям Ре вследствие малости Рг. При этом значения Ре оказываются того же порядка, что и в теплообменниках с обычными (газом, водой) теплоносителями. При таких условиях неравномерности распределения температуры в жидкометаллических теплообменниках могут оказаться даже большими, чем в обычных водяных или газовых теплообменниках. Поэтому в жидкометаллических теплообменниках следует обращать большое внимание на профилирование расходов теплоносителей. [c.133]

Гомогенная модель гидродинамики в пучках. Первоначальные модели гидродинамики и теплопереноса в ядерных реакторах и теплообменниках описывали поля скорости и температуры в отдельных индивидуальных каналах [7—11]. [c.181]

Несколько меньше численно исследованы двух- и трехмерные температурные поля теплообменников и ПГ. В последнее время появились аналогичные работы зарубежных авторов как по гомогенной модели теплообменников, так и по методам численного решения этой задачи [47, 63], которые подтвердили необходимость, перспективность и информативность разработанного направления. [c.211]

По осям симметрии поперечного сечения пучка теплообменника имеются радиальные зазоры, образованные двумя рядами трубок. По этим линиям симметрии трубки образуют прямоугольные ячейки. В подобном зазоре, который был предусмотрен в модельном пучке, проводились измерения поля усредненной скорости по длине пучка датчиками статического давления, трубками Прандтля и многоточечными плоскими зондами. [c.253]

Для расчетного анализа тепловых характеристик теплообменника и температурных полей в продольном сечении пучка векторы абсолютных скоростей были разложены на продольные и поперечные составляющие. Поля продольных скоростей потока на входе в теплообменник и выходе из него представлены на рис. 7.13 и 7.14. [c.253]

Рис. 7.13. Поле продольной скорости потока в межтрубном пространстве модели теплообменника для АЭС с реактором БН-600 на входе

Как видно, основные потери приходятся на компрессор с теплообменным аппаратом и низкотемпературную противоточную вихревую трубу. Если потери в вихревой трубе трудноустранимы и связаны с ее необратимостью, а их уменьшение может быть достигнуто лишь в результате совершенствования процесса энергоразделения, то суммарные потери могут быть снижены использованием эксергии тепла. При этом отбираемое в теплообменнике тепло может использоваться на нафев сжатого воздуха, поступающего в вихревую трубу, работающую на генерацию нафетого потока в случае использования двухкамерного термостата. Вариант схемы двухкамерного термостата без утилизации тепла сжатого воздуха на входе из компрессора (рис. 5.17) позволяет полу- [c.251]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Рассмотрим случай прямоточного теплообменни-к а. Пусть направление координатной оси ОХ совпадает с направлением движения жидкости. При исследовании динамики теплообменника представляет интерес поведение температур потоков па выходе из аппарата в зависимости от изменения во времени независимых переменных процесса (расходов теплоносителей и их начальных температур). Для получения этих зависимостей необходимо располагать уравнениями поля температур в обеих движущихся средах. Так как рассматривается одномерная задача, [c.6]

В координатах s, Т (рис. 12.5) процесс /-2 —политропное сжатие в первом цилиндре, заштрихованная площадь под процессом численно равна количеству теплоты которое отводится от газа через стенки первого цилиндра в окружающую среду. Процесс 2-3—изобарное охлаждение сжатого в первом цилиндре газа, заштрихованная площадь под процессом численно равна количеству теплоты отведенному от газа в теплообменнике ТК1 (рис 12.6). Теплообменник может быть устроен, например, следующим образом по трубе, изогнутой в змеевик, течет горячий воздух, а снаружи труба омывается холодной водой. Процесс 3-4—поли-тропное сжатие во втором цилиндре, <7ц2—количество теплоты, отведенное от газа через стенки второго цилиндра. Процесс 4-5 — изобарное охлаждение сжатого во втором цилиндре газа, — количество теплоты, отведенное от газа в теплообменнике ТК2 (рис. 12.6). Процесс 5-6—политропное сжатие в третьем цилиндре, ца—количество теплоты, отведенное от газа через стенки цилиндра. Величины qф ц2, < цз, 9тк2 можно определить по методике, изложенной в гл. 4. [c.126]

Линейные ускорители ЛУЭ-Ю/Ь и ЛУЭ-Ю-2Д предназначены для контроля стальных изделий толщиной 400— 500 мм в промышленных условиях. Ускорители представляют собой компактные установки, состоящие из излучателя и блоков электропитания, теплообменников и управления. Излучатель снабжен рентгеновской головкой, позволяющей получить равномерное по интенсивности поле тормозиого излучения. При просвечивании стальных изделий толщиной 400 мм ускорителем ЛУЭ-10-2 экспозиция составляет примерно 7 мин при относительной чувствительности 1 %. [c.303]

О, ее рожденью предшествовало немало событий, — рассказывает Гавронский. — Уже не говорю о том, как трудно было отстоять самую идею. По счастью, в этом я был не одинок, нас, энтузиастов геотермии, с самого начала было немало... А затем, когда, наконец, пришла пора практических действий, перед нами встала задача найти наиболее перспективное место строительства. Ряд организаций и экспедиций производили обследования подходящих горячих источников. Ведь их никто никогда до этого не оценивал с точки зрения экономики. А это дело не простое. Можно представить себе очень большое термальное поле с высокой температурой и большим дебетом пароводяной смеси, на которой, однако, электростанцию строить будет и сложно, и дорого, и. ..не нужно. Не нужно, например, потому, что нет близко ни заводов, ни фабрик, ни населенных пунктов. Или если невдалеке от термального поля нет источников холодной воды. А ведь без нее электростанция работать не сможет, такая вода необходима для охлаждения конденсаторов. Или еще — в пароводяной смеси могут оказаться примеси ядовитых или агрессивных веществ, которые будут разъедать металл трубопроводов, теплообменников, турбин... Десятки таких если надо было предусмотреть строителям первой геотермической электростанции. Наиболее подходящими оказались термальные ключи. Паужетки. Здесь было обнаружено более тысячи выходов горячей воды и пара... [c.235]

J — гидроаккумуляторы i — парогенераторы Л —главные циркуляционные насосы 4 — линия подвода азота 5 — линия отвода азота 6— линии заполнения и опорожнения гнд-роаккумуляторов 7 — пол герме1Ичной части здания реактора — баки аварийного запаса раствора борной кислоты S — промежуточный контур охлаждения /О —линия охлаждающей технической воды II, 14, У6 — насосы аварийного охлаждения низкого давления 12, 13, — насосы аварийного охлаждения высокого давления У7 — теплообменники охлаждения теплоносителя [c.108]

СТОИТ ИЗ двух полуднищ и распорных полудисков, число которых определяется жесткостью теплообменника. Между торцовыми поверхностями планшайб устанавливают сваренные встык листы и на них, в месте сварки, сверху и снизу устанавливают полу-барабаны с пропущенными через них штангами 6, которые одним концом заводят в гнезда 7 планшайбы, закрепленной на неподвижной бабке. Перемещая подвижную бабку в направлении неподвижной, противоположные концы штанг заводят в гнезда подвижной планшайбы и зажимают полубарабаны между планшайбами. При этом расстояние между торцами планшайб равно ширине навиваемых листов с небольшим зазором между планшайбами и боковыми кромками листов. [c.24]

Третье издание книги подверглось существенной переработке н включает новые материалы. Расширена глава 1, в главе 3 значительно сокращен старый материал и добавлен новый раздел по гидродинамике жидких металлов в магнитном поле. Глава 4 изложена в соответствии с современными взглядами на турбулентность. В главе 5 расширен раздел, посвященный теоретическим работам, значительно сокращен материал, относящийся к экспериментальным работам по теплообмену в трубах, включены одобренные рекомендации. Глава 6 —о теплообмене в щелевых зазорах — написана заново. Материал по теплообмену при обтекании пластин и теплообмену в поперечнообтекаемых пучках труб выделен в самостоятельную главу 7. Глава 8 включает данные о теплообмене при продольном обтекании жидким металлом пакетов из труб и стержней. Здесь же изложены современные методы расчета теплообменников с двусторонним жидкометаллическим обтеканием. Глава 9 дополнена данными по конвекции в зазорах и по учету взаимодействия свободной и вынужденной конвекции. Существенно переработаны главы 10 и 11, посвященные конденсации и кипению. Заново написана глава 12, где изложены вопросы технологии работы с жидкими металлами (химический анализ, очистка, механизм коррозии и т. д.). [c.3]

В 0-м кубе МОЗУ в результате. работы блока загрузки размещается подпрограмма расчета частотных характеристик теплообменников и исходная информация о коэффициентах уравнений динамики и типе математических моделей теплообменников. IB 1-м кубе МОЗУ размещаются подпрограмма решения системы уравнений парогенератора и общие исходные данные о совокупности теплообменникоз, граничных условиях и возмущениях. Сервисные программы хранятся на МБ. При каждом значении частоты по подпрограмме П1 вычи."-ляются и запоминаются в I-m кубе МОЗУ значения частотных характеристик каналов передачи возмущений для всех теплообменников. Предусматривается печать частотных характеристик теплообменников на каждой частоте с помощью сервисной программы, вызываемой на рабочее поле в МОЗУ-1. Печать может блокироваться оператором с пульта нажатием одной из клавиш КЗУ-2. [c.160]

Затем для той же частоты производится решение системы уравнений ларогенератора по подпрограмме IV. Как указывалось выше, решение проводится в три этапа. На первых двух этапах решение проводится при единичных значениях давления на входе в тракты первичного и вторичного пара соотвегственно. Результаты решений на каждом этапе записываются на МБ. На третьем этапе решение системы уравнений парогенератора проводится однократно при заданной совокупности внешних возмущений либо многократно для заданного значения возмущения по каждому из каналов в отдельности, Результаты решения последовательно записываются на МБ. Вслед за этим комбинацией результатов всех этапов, считываемых с МБ, определяются значения выходных координат либо по каждому каналу в отдельности, либо для заданной совокупности. Предусматривается печать выходных координат в отдельности для каждого возмущения. При этом на рабочее поле вызывается сервисная программа. Печать может блокироваться с пульта. По окончании работы подпрограммы IV значения действительных частей выходных координат теплообменников, помеченных специальной меткой, записываются на МБ. [c.160]

Исследование нестационарных температурных полей теплоносителя в пучке с Рг = 57 и определение коэффициента к было выполнено в диапазоне изменения чисел Ке = 5,1 10 . ... .. 1,25 при (ЭТУ/Эг) = (0,115. .. 1,212) кВт/с иго = = о. .. 6,5 с при быстром й медленном выходе тепловой нагрузки на стационарный режим работы. Кроме того, исследовался важный практически вопрос о влиянии перехода теплообменника с одного на другой режим работы с более высоким уровнем тепловЬй нагрузки на коэффициент используемый при расчете нестационарных температурных полей в пучках витых труб. [c.163]

Обнаруженные эффекты, связанные с влиянием рассмотренных типов нестаццонарности на процесс перемешивания теплоносителя в пучках витых труб, являются благоприятными с точки зрения работоспособности теплообменных аппаратов и устройств с витыми трубами. Так, в случае значительного уменьшения расхода теплоносителя при N = onst, что возможно при аварийных ситуациях, связанных с разрывом трубопроводов и потерей теплоносителя, наблюдается увеличение коэффициента к, т.е. интенсифицируется процесс перемешивания и выравнивания неравномерностей полей температур теплоносителя в пучке витых труб, облегчая тепловые условия работы аппарата. В случае увеличения расхода теплоносителя при N = onst уменьшение коэффициента к и ухудшение перемешивания теплоносителя в первые моменты времени не отражается на работоспособности теплообменника в связи с заь етным снижением среднемассовой температуры теплоносителя. [c.181]

Прямыми экспериментами было доказано, что локальная теплоотдача на основном участке теплообменника может быть описана известными зависимостями по теплоотдаче в пучках, которые получены методом электронагрева при <7=соп51 (см., например, [39]). Эти зависимости были использованы при численных расчетах на ЭВМ поля температуры в теплообменниках с боковым подводом и отводом теплоносителя. На рис. 5.15 представлено поле значений коэффициента теплопередачи к/к в сечении теплообменника установки типа БН. Сравнительно небольшое (около 20%) различие максимального и минимального значений к/к объясняется существенным вкладом термического сопротивления стенки в коэффициент теплопередачи. [c.196]

Тепловые модели для исследования температурных полей распространены гораздо реже аэродинамических. Анализ гомогенной модели теплопереноса дает и здесь новые возможности для моделирования теплогидравлики теплообменников [10]. В этом случае к гидродинамическим критериям подобия Аг, А . добавляется главный критерий из уравнения энергии — эффективное число Стантона 51эф [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...