Воздух, вязкость температурах и давлениях

Рис. 4. Расчетная зависимость вязкости воздуха от температуры и давления.

Вязкость смеси двух газов может немонотонным образом зависеть от ее парциального состава. Это следует как из прямых экспериментов, так и из результатов кинетической теории [3]. Немонотонность проявляется, в частности, в зависимости вязкости частично диссоциированных молекулярных газов от температуры и давления. Изменение температуры и давления газа вызывает изменение степени его диссоциации, т. е. парциального состава, а это в свою очередь сказывается на значении вязкости. В табл. 16.5—16.10 приведены значения вязкости наиболее широко распространенных молекулярных газов при различных давлении и температуре в условиях, когда газ является частично диссоциированным. В табл. 16.11—16.14 приведены значения вязкости некоторых бинарных газовых смесей при различных температуре и парциальном составе. Погрешность приведенных данных— порядка 1%. В табл. 16.15 представлены значения вязкости частично диссоциированного воздуха. . [c.364]

Рнс. 4-2. Зависимость динамического и кинематического коэффициентов вязкости воздуха от температуры при давлении р = 760 мм рт. ст. [c.128]

При расчетах можно считать, что поток воздуха в зазоре ламинарный, а вязкость воздуха р," не зависит от температуры и давления. [c.133]

Вязкость воздуха в зависимости от температуры и давления приведена в табл. 9, [c.384]

Воздушную и газовую смазку применяют в опорах скольжения при малой удельной нагрузке и высокой угловой скорости шипа — порядка тысяч и десятков тысяч рад сек. С повышением температуры и давления динамическая вязкость воздуха увеличивается [c.119]

Рис. 4-2. Зависимость коэффициентов динамической и кинематической вязкости воздуха от температуры при давлении р=760 л(л рт. ст.

Малая вязкость воздуха обеспечивает небольшой момент трения и соответственно малое тепловыделение, поэтому не требуется специальных устройств для отвода тепла, кроме вентиляции. Температура и давление воздуха практически не влияют на его вязкость, что обеспечивает стабильность работы подшипника. [c.205]

По уравнениям (148)—(151) рассчитана теплопроводность жидкого воздуха и его компонентов при давлениях до 500 бар. Как и при расчете вязкости, значения плотности исследуемых веществ при заданных температурах и давлениях были приняты по таблицам, приведенным в главах II—V, а — по данным [70]. [c.225]

Кинематическая вязкость воздуха зависит от температуры и давления. Следовательно, число ке уменьшается с увеличением температуры воздуха, так как растет знаменатель дроби V (Яе = и1/ ). При подъеме на высоту плотность уменьшается более резко, чем вязкость, т. е. число Яе также уменьшается. [c.105]

При давлениях, встречающихся в большинстве случаев на практике (до 2-10 Па = 200 ат), кинематическая вязкость капельных жидкостей весьма мало зависит от давления, и этим изменением в обычных гидравлических расчетах пренебрегают. Кинематическая вязкость газов зависит как от температуры, так и от давления, возрастая с увеличением температуры и уменьшаясь с увеличением давления (табл. 7). Кинематическая вязкость воздуха для нормальных условий (температура 20 °С, давление 1 10 Па = 1 ат) [c.18]

Ньютоновские и неньютоновские жидкости. Жидкости, вязкость которых полностью определяется их химической природой и состоянием (температурой й давлением), называются ньютоновскими. К ним относятся вода, воздух, пар, природный газ и др. Их движение описывается формулой (6). [c.17]

По температурам but получают теплопроводность Я,, вязкость V и число Прандтля Рг, которые необходимы для расчета коэффициентов теплоотдачи а и Для газа и воздуха значения X, V и Рг берут по данным табл. 27, а для пара — из литературных источников. Необходимо помнить, что для перегревателей котлов СКД, а также экономайзеров и испарительных поверхностей нагрева (фестонов, переходных зон) независимо от давления рабочего тела в них 1/<х, < 1/ai, и в расчетах принимают 1/оа О, т. е. А,, V и Рг по рабочему телу не определяют. [c.211]

В пневматических системах процесс работы воздуха протекает сложно. Здесь существенное влияние оказывает теплообмен, изменяющиеся во время работы системы утечки воздуха, включение и выключение различных емкостей и т. д. Все эти обстоятельства приводят к изменению давления, температуры и вязкости воздуха, что, в свою очередь, меняет режим работы устройства. Однако эти изменения не должны в недопустимой мере отражаться на качестве работы пневматической системы. Для устранения вредного влияния перечисленных явлений и поддержания заданного режима работы в пневматических системах применяются регулирующие устройства. [c.170]

Для технических расчетов пневматических систем наиболее важными физическими показателями воздуха являются его вязкость, плотность, давление, температура и теплоемкость. [c.171]

У газов р увеличивается с повышением температуры и слабо возрастает с увеличением давления. Зависимость р различна для различных газов. В частности, при увеличении давления воздуха от 1 до 5 бар коэффициент вязкости увеличивается примерно на 5%. У капельных жидкостей вязкость почти не зависит от давления, но заметно уменьшается с повышением температуры. [c.9]

Символы Т —абсолютная температура, °K(T = 273 + Q и Гв — соответственно температура воздуха и температура адиабатического насыщения (температура мокрого термометра) — температура радиационной поверхности и и — соответственно влагосодержание и критическое влагосодержание пористого тела Ср —удельная изобарная теплоемкость влажного воздуха (парогазовой смеси) р — плотность влажного воздуха v — коэффициент кинематической вязкости а — коэффициент температуропроводности —коэффициент теплопроводности влажного воздуха — коэффициент взаимной диффузии — относительное парциальное давление пара, равное отношению парциального давления пара к общему давлению парогазовой смеси w — скорость движения воздуха р о — относительная концентрация г-ком-понента в смеси, равная отношению объемной концентрации р,- к плотности смеси р(р,о =рУр) Рю—относительная концентрация пара во влажном воздухе <р — влажность воздуха (< = pj/pj ре — давление насыщенного пара — химический потенциал г-го компонента М,-— молекулярный вес г-го компонента Л,-—удельная энтальпия г-го компонента R — универсальная газовая постоянная г—удельная теплота испарения жидкости. [c.25]

Основной задачей теории массопереноса является нахождение величины т" при определенном сочетании условий, включающих обычно геометрию поверхности раздела, скорость течения в рассматриваемой области, термодинамические характеристики течения и вещества соседней фазы и коэффициенты переноса. К примеру, чтобы вычислить интенсивность испарения капли воды (шар), движущейся в воздухе, нужно знать скорость ее движения, давление, температуру и влагосодер-жание, а также вязкость и теплопроводность окружающей паровоздушной смеси. [c.34]

Чтобы воспользоваться этим выражением, необходимо приписать какое-то определенное значение произведению fip. Данные по вязкости воздуха, приведенные на рис. П-5 в приложении вкладки, справедливы лишь для умеренных температур и недиссоциированного воздуха. Кроме того, даже если экстраполировать эту кривую и распространить ее на диссоциированный воздух, то применение ее потребовало бы знания температуры газа, которая была нужна до сего времени и которую нелегко получить. С аналогичными трудностями пришлось бы столкнуться при вычислении р. Коэну (1960) удалось получить формулу, в которой произведение (ip для воздуха выражено только через энтальпию и давление. Она записывается в виде [c.217]

Основными характеристиками воздуха являются его физические параметры давление, температура и плотность. От величины этих параметров зависят такие, например, свойства воздуха, как вязкость, сжимаемость, упругость, влажность, скорость распространения звука и др. [c.5]

Коэффициент динамической вязкости зависит от температуры и почти не зависит от давления и плотности газа. Для воздуха [c.7]

Литейная способность — условное понятие, определяющее способность литейного шликера заполнять форму с длинным,вертикальным каналом диаметром 4 мм при температуре шликера 65 °С, температуре формы 20 °С и давлении воздуха на шликер в 0,2 Па. Высота подъема шликера, т. е. условная литейная способность, зависит от вязкости шликера, температуры его затвердевания и скорости охлаждения, обусловленной его теплопроводностью. Меняя температуру шликера (а следовательно, его вязкость) или давление, можно изменять высоту подъема шликера, по каналу или стенкам формы. Этим приемом пользуются на практике, устанавливая режим литья для конкретного вида изделий. [c.58]

Рно. 29. Коэффициент дннамиче ской вязкости воздуха при раз-личных температурах и давлениях [c.70]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

Чтобы определить параметры плазмы, представляющей собой высокотемпературную равновесно реагирующую газовую смесь, прежде всего необходимо найти ее состав. Очевидно, что точность расчета состава будет определяться не только погрешностью вычислительного процесса, но в первую очередь — полнотой учета физических и химических эффектов, имеющих место в реагирующей смеси. Однако полный учет этих явлений затруднен. В то же время для получения результатов с достаточной для инженерных расчетов точностью можно принять следующие допущения в реакции горения участвует все топливо воздух состоит только из азота и кислорода смесь газов, составляющих продукты сгорания, является идеальным газом в исследуемом диапазоне температур и давлений полностью отсутствует термическая ионизация газовых компонент рассматривается однокомпонентпая легкоионизируемая присадка ее влияние на термодинамические параметры газовой смеси учитывается в приближенной форме введением соответствующих поправочных коэффициентов влияние присадки на вязкость и теплопроводность не учитывается а электропроводность рассчитывается методом малых возмущений. [c.109]

Валки в машине должны устанавливаться таким образом, чтобы обеспечивалась параллельность осей вращения и равномерность зазоров по всей длине. Валковые машины устанавливают в отдельной хорошо вентилируемой камере. Во избежание проникновения и попадания пыли на покрытие в камере поддерживается избыточное давление воздуха. Привод и пульт управления валковой машины устанавливают вне камеры. В этом случае передача крутящего момента от привода к валкам осуществляется гибкими и корданными валиками и другими устройствами. При применении валковых машин для нанесения горячих расплавов, например эпокси-полиэфирной массы при 160—200 °С, используемой для последующего изготовления крыш, внутренние полости валков обогреваются соответствующим теплоносителем, поддерживающим необходимую температуру раствора. Формирование покрытия происходит при охлаждении ленты, погруженной в ванну с водой. Во время работы валковой машины необходимо контролировать вязкость, температуру и подачу материала, а также толщину и качество получаемого покрытия. [c.187]

Применяемые в гидроприводах рабочие жидкости представляют собой различные марки минеральных масел. Ввиду того, что рабочая жидкость в гидросистемах подвергается воздействию изменяющихся в широких пределах давлений, температур и скоростей, состав ее должен удовлетворять следующим требованиям не выделять паров при рабочих температурах не содержать, не поглощать и не выделять воздуха и не создавать пены не вызывать коррозии механизмов и разрушения уплотнений обладать хорошей смазывающей способностью и химической стойкостью, сохранять эти качества при гсех изменениях температуры и давления и иметь высокую прочность пленки иметь минимальное содержание механических примесей, которые могут засорить трубопроводы и механиз.мы приводов обладать оптимальной, для данных условий, вязкостью удовлетворять требованиям техники безопасности. [c.77]

В связи с этим большой интерес представляет применение подшипников с газовой смазкой (аэродинамических подшипников). Малая вязкость обес- печивает небольшой момент трения и соответственно малое тепловыделение, поэтому не требуется специальных устройств для отвода тепла, кроме вентиляции. Температура и давление воздуха практически не влияют на его вязкость, что обеспечивает стабильность работы подшипника. В ЭНИМСе разработаны электрошпиндели на аэродинамических опорах с частотой вращения до 2400 об/с. [c.426]

Некоторые данные о вязкости жидких азота, аргона и воздуха получили Г. П. Филиппова и И. П. Ишкин [168, 169], экспериментировавшие в интервале температур —183 0° С при давлении до 150 атм. Эти авторы применили сравнительный метод определения вязкости. Сущность его состоит в том, что вещество последовательно протекает по двум капиллярам. В рабочем капилляре вещество движется при заданных параметрах, в сравнительном — при комнатной температуре и давлении, близком к атмосферному. Кинематическая вязкость определяется на основании известной вязкости V2 в сравнительном капилляре по уравнению [c.178]

Несмотря на теоретическую необоснованность уравнения (109), мы намеревались применить его для расчета вязкости жидкого воздуха и его компонентов, учитывая, что оно удовлетворяет экспериментальным данным для многих жидкостей и к тому же имеет простой вид. С этой целью первоначально были определены значения удельного объема жидкого азота по уравнению состояния (72) при всех температурах и давлениях, при которых представлены опытные данные в работах [154, 155, 157, 162, 169, 170], и графически построена зависимость между значениями текучести и удельного объема. Из рис. 25 (верхняя кривая) видно, что при удельном объеме выше 1,27 дм 1кг (со < 2,7) опытные точки И. Ф. Голубева и соавторов [170] и часть точек Г. П. Филипповой и И. П. Ишкина [169] группируются вокруг прямой с разбросом, не превышающим 3%, но при меньших значениях V данные отклоняются от линейной зависимости. По данным Н. С. Руденко [155] и Форстера [162], которые существенно расходятся как между собой, так и с результатами работ [169, 170], могут быть проведены отдельные прямые, не соответствующие большинству опытных данных, представленных на графике. Для интервалов V = 1,12- 1,21 дм 1кги 1,211,27 с)лг / г можно составить отдельные уравнения в форме (109), однако на границах интервалов не будет сохранен плавный характер изменения вязкости в зависимости от удельного объема. Таким образом, с помощью уравнения А. И. Бачинского можно описать значения вязкости жидкого азота далеко не во всей области параметров, исследованной экспериментально. [c.183]

Наилучшее соблюдение постоянства технологических параметров может быть достигнуто с помощью автоматических регуляторов. Применение их также играет большую роль в повышении производительности печи, уменьшении расхода топлива и огнеупоров, улучшении качества продукции, и снижении эксплуатационных расходов и стоимости продукции. Автоматически регулируют загрузку шихты, давление горючего газа, температуру печи, еоотношение топлива и воздуха, давление в печном пространстве, температуру подогрева воздуха и газа в регенераторах, температуру (вязкость) мазута и давление распылителя. [c.231]

Рис. 10. 12. Дина11иче-ская вязкость водорода (а), азота (б), воздуха (в), углекислого газа (г) в зависимости от температуры и давления (1 атм =1,0332 кГ/см = = 1,01325 бар).

При высоких температурах и давлениях сжатого воздуха масло должно сохранять необходимую вязкость и антиокисли-тельную способность. Вязкость обусловливает смазывающие свойства масла и его способность уплотнять зазоры между порщне-выми кольцами и стенками цилиндра, а антиокислительная способность — динамику нагарообразования на поршневых кольцах, клапанах и в трубопроводе. [c.144]

Кинематические коэффициенты вязкости воды и воздуха при различной температуре и давленни 1013 гПа (760 мм. рт. ст.) [c.148]

Поясним эти качественные соображения численным примером. Оценим порядок толщины пограничного слоя на конце пластины длиной I = 1 и, обтекаемой воздухом при температуре Т = 300 К со скоростью ио = 15 м/с. Плотность воздуха при этой температуре и атмосферном давлении равна р = 1,18 кг/м а коэффициент динамической вязкости ц = 1,82-10 Н-с/м (рис. 6.2). Этим параметрам соответствует число Рейнольдса Ri = pual/ц 101 Согласно формуле (6) относительная толщина пограничного слоя имеет порядок 6/1 10 . [c.281]

Стали относятся к группе мартенситных, хорошо закаливаются на воздухе или в масле, обладают высокими механическими свойствами при комнатных и повышенных температурах. При температурах глубокого холода имеют малую ударную вязкость. Коэффициент линейного расширения этих сталей невелик, что очень важно для уменьшения зазора в осевых компрессорах газовых турбин. Большинство сталей при охлаждении на воздухе с температур выше критических нодзакаливаются, что следует учитывать при сварке, термической обработке и обработке давлением. [c.131]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

Напорная характеристика представляет графическую зависимость параметров насоса от напора или давления нагнетания р . В качестве примера на рис. 2.3 приведена напорная характеристика пластинчатого насоса Г12-23 с подачей Qф, = 35 л1мин, снятая на масле индустриальное 20 при температуре 49—50° С (напорные характеристики снимаются обычно при минимальной вязкости рабочей жидкости и номинальном числе оборотов). Кавитационная характеристика представляет графическую зависимость подачи Qф,н и объемного к. п. д. "Пд, от вакуумметрической высоты всасывания Нд. На рис. 2.4 приведена кавитационная характеристика пластинчатого насоса БГ12-25А с наибольшей подачей Qф, = = 120 л1мин при числах оборотов в минуту вала 1500 1000 750 на масле индустриальное 20 при температуре 24—26° С. Кавитационные характеристики снимаются обычно при максимальной вязкости рабочей жидкости, соответствующей минимально возможной рабочей температуре. Кавитационная характеристика позволяет установить, при каком разрежении во всасывающей полости насоса наступает кавитация, под которой в данном случае понимается выделение в виде пузырьков растворенного в рабочей жидкости воздуха, происходящее при понижении давления. Начало [c.126]

Результаты количественной проверки уравнения (8) иллюстрируются рис 1, на котором расчетные данные по безразмерной вязкости сопоставлены с опытными данными для воздуха, углекислого газа, гелия, неона и водорода [2, 8, И]. Кривые 1—4 получены по упрощенной формуле (9) для значений коэффициента аккомодации a=ai=Q2=l+0,9-l-0,3+0,l, причем следует отметить, что а= и а=0,1 являются граничными значениями величины а [4, 7, 12]. Коэффициент А при получении кривых 1—4 принят равным 0,912, поскольку конкретные данные о величинах й и Рг для указанных газов при низких давлениях и температурах в литературе отсутствуют. Точками на рис. 1 обозначены опытные данные [8, И], пересчитанные на зависимость =f(Кп) по методике, изложенной в [13], с учетом геометрии применявшихся в опытах установок. Влияние температуры и рода газа на величину Kn=f (Л) учитывалось формулой Сюзерленда, а соответствующие коэффициенты, необходимые для этих расчетов, были приняты по работе [5]. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...