Коэффициент трансформации скорости

K=Vz Vl—коэффициент трансформации скоростей для лесных лебедок он равен 1,3—1,6. [c.262]

На малых скоростях вращения ведущего вала гидропередача начнет работать в области, где на коэффициенты потерь влияет изменение числа Re. Коэффициент полезного действия и коэффициент трансформации в этой области уменьшаются с уменьшением скорости вращения ведущего вала и числа Рейнольдса. Кроме того, на малых скоростях возрастает удельное значение механических потерь. (Законы подобия являются основой для обобщения и анализа опытных исследований. [c.29]

К энергетическим испытаниям относятся испытания по определению зависимостей крутящего момента насоса и турбины в зависимости от режима работы Лi = / ( ). Если известны моменты и скорости насоса и турбины, то на основании их могут быть получены мощности, коэффициенты трансформации, прозрачности , полезного действия и действующие силы. Кроме того, при дополнительной обработке опытных материалов можно получить осредненные значения коэффициентов потерь. [c.300]

Под согласованием генератора с нагрузкой имеется в виду подбор коэффициента трансформации закалочного трансформатора и емкости конденсаторной батареи, при которых при номинальном напряжении генератора последний отдает необходимую мощность и деталь нагревается в заданное время или при заданной скорости движения. Другими слова.чи, согласование генератора с нагрузкой является предшествующим этапом отработки режима нагрева, а также некоторым промежуточным, когда режим нагрева приходится изменять, корректировать. [c.56]

При увеличении коэффициента трансформации Л с следует повышать максимальные скорости движения. Для некоторых машин (в частности, экскаваторов) максимальные угловые скорости поворотной платформы ограничиваются устойчивостью. [c.95]

Изложите принцип действия гидромуфты и гидротрансформатора. Для чего используют эти устройства в приводах строительных машин Что такое коэффициент трансформации Как изменяется КПД гидротрансформатора в функции угловой скорости турбинного колеса Какая точка на механической характеристике гидротрансформатора является оптимальной Для чего реакторное колесо устанавливают на обгонной муфте [c.77]

Примерная последовательность расчета такова задано С = По графикам определяется коэффициент трансформации М, длина трансформатора I (отнесенная к длине волны), положение узла скоростей Ху,ск< положение пучности напряжений лг .значение мощности потерь на входе [c.383]

Следующий узел - узел трансформирования параметров связи 5 (сила/скорость) в параметры связи 6 (момент/угловая скорость). Коэффициент трансформации узла Т2. Зависимость между связями может быть выражена следующим образом [c.279]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

При применении схемы трансформаторного увеличения напряжения с коэффициентом трансформации 2,5 и с двумя магнитными звеньями сжатия при давлении неона 250 мм рт. ст. в АЭ ГЛ-201 и ЧПИ 8 кГц была получена мощность излучения 30 Вт. При этом амплитуда напряжения на АЭ составляла 30 кВ, длительность фронта импульсов тока — 50 НС при общей длительности 130 НС, амплитуда тока — 460 А и скорость нарастания тока — 9 А/нс (рис. 3.7). [c.84]

Карта технологического процесса. Карта содержит 40 граф. В графы записывают номер цеха, номер операции по маршрутной карте, наименование и марку материала, массу детали, номер операций по карте технологического процесса термической обработки с нагревом ТВЧ, электрические параметры лампового генератора анодное напряжение, силу анодного и сеточного токов, напряжение на контуре, положение анодной и сеточной связи электрические параметры машинного генератора напряжение, силу тока генератора, силу токов контурного и возбуждения, коэффициент мощности, потребляемую мощность напряжение на индукторе, емкость конденсаторной батареи, коэффициент трансформации понижающего трансформатора номера участка и операции, наименование и содержание операции, оборудование, приспособление охлаждающую среду, твердость, глубину слоя режим работы температуру, время, скорость перемещения детали в рабочем пространстве агрегата или в индукторе количество деталей в приспособлении и в агрегате коэффициент штучного времени при многостаночном обслуживании, код профессии количество рабочих, занятых на операции и разряд работы объем производственной партии в штуках норму подготовительно-заключительного времени на операцию и норму штучного времени на операцию эскиз детали. [c.185]

Ухо состоит из трех частей наружного, среднего и внутреннего. Две первые части уха служат передаточным устройством для подведения звуковых колебаний к слуховому анализатору, находящемуся во внутреннем ухе — улитке. Это передаточное устройство служит рычажной системой, превращающей воздушные колебания с большой амплитудой скорости колебаний и небольшим давлением в механические колебания с малой амплитудой скорости и большим давлением. Коэффициент трансформации в среднем равен 50—60 (см. [4], с. 15). Кроме того, передаточное устройство вносит коррекцию в частотную характеристику следующего звена восприятия — улитки. [c.18]

Отношение Мт/Мн = называемое коэффициентам трансформации, достигает наибольшего значения К=2 Л при (О7- = 0. На этом режиме передаточное число Мт = Шн/о)т = со. При увеличении скорости автомобиля передаточное число плавно и бесступенчато уменьшается, приближаясь к единице. [c.126]

Гидравлический коэффициент трансформации и к. п. д. г]г также характеризуют всю гамму гео.метрически подобных лопастных систем, если они работают с достаточно большими угловыми скоростями. [c.203]

Передачи с изменяемым передаточным отношением и переменным коэффициентом трансформации. К таким передачам относятся передачи с объемным регулированием и гидротрансформаторы (объемные и гидродинамические), а также системы дроссельного регулирования с дросселем, включенным последовательно с гидродвигателем. К. п. д. некоторых из таких передач может поддерживаться на постоянном уровне в определенной зоне регулирования скорости ведомого звена. [c.63]

Из формулы (VII.7) видно, что с увеличением модуля i 2 однорядного эпицикла растет х, т. е. растет нагрузка на ГДТ и ГМП по своим свойствам приближается к свойствам гидротрансформатора. На загрузку потоков влияют также и коэффициенты трансформации, а именно с увеличением загрузка ГДТ уменьшается, а с увеличением загрузка ГДТ увеличивается. > Коэффициент распределения х может быть как отрицательным, так и положительным. При отрицательном значении % — мощность от точки Р отводится к насосу ГДТ, при положительном х — мощность к точке Р подводится от насоса (например, при трогании автомобиля с места, когда в схеме на рис. VII.9, а водило О еще неподвижно или имеет малую скорость вращения). [c.179]

На рис. 46, а показана характеристика гидро.механической передачи, у которой гидротрансформатор в интервале от О до щ преобразует момент одновременно с понижающей передачей, в интервале от 2 до 2 переходит на режим гидромуфты и работает также одновременно с понижающей передачей, в интервале от щ до п работает на режиме гидромуфты, а понижающая передача заменяется прямой. На рисунке показано изменение частоты вращения коленчатого вала двигателя п , КПД т] и коэффициента трансформации к крутящего момента в зависимости от частоты вращения ведомого вала передачи или скорости движения автопогрузчика. [c.129]

Отношение максимального крутящего момента к моменту двигателя, называемое коэффициентом трансформации, составляет 2,5—3,5 и определяет диапазон бесступенчатого изменения тяги и скорости на движителе в пределах одной ступени коробки передач. [c.15]

С уменьшением оборотов турбинного колеса лопасти реактора увеличивают изменение направления потока жидкости, а следовательно,и реактивный момент. Таким образом, гидротрансформатор автоматически регулирует величину крутящего момента в зависимости от скорости турбинного колеса. Наибольшее силовое передаточное отношение моментов турбинного и насосного колес, называемое коэффициентом трансформации, [c.74]

Работа гидротрансформатора характеризуется тремя основными показателями 1) коэффициентом трансформации К, представляющим собой отношение крутящих моментов на турбинном и насосном колесах 2) к. п. д. (коэффициентом полезного действия) т], равным отношению мощностей на тех же колесах, и 3) передаточным отношением г, представляющим собой отношение угловых скоростей тех же колес. [c.210]

Если угловая скорость насосного колеса гидротрансформатора изменяется в соответствии с угловой скоростью турбинного колеса, то такой гидротрансформатор называют прозрачным если же угловая скорость насосного колеса не зависит от угловой скорости турбинного колеса и изменения сопротивления движению автомобиля, то такой гидротрансформатор называют непрозрачным . У непрозрачного гидротрансформатора выше коэффициент трансформации /С и он проще по конструкции, чем прозрачный. Максимальный коэффициент трансформации прозрачного трансформатора не превышает 2,0—2,2. [c.210]

На рис. 162, д приведена экспериментально полученная характеристика гидротрансформатора зависимость его коэффициента трансформации К и к. п. д. т) от передаточного отношения г. Как показывает характеристика, уменьшение передаточного отношения сопровождается резким падением к. п. д. гидротрансформатора вследствие удара масла о лопатки колес, вращающихся с сильно различающимися угловыми скоростями. [c.210]

Иногда колесо реактора устанавливают на муфте 9 свободного хода (рис. 162, а), которая заклинивается при больших нагрузках и малых угловых скоростях турбинного вала и расклинивается при малых нагрузках и больших угловых скоростях, в последнем случае трансформатор работает как обычная гидромуфта. Такой гидротрансформатор называется комплексным и имеет расширенную зону высоких к. п. д. Увеличение этой зоны возможно при применении двух реакторов. Коэффициент трансформации гидротрансформатора с двумя реакторами и двумя турбинными колесами [c.210]

Другими словами. К// и являются коэффициентами отражения не только для потенциалов, но и для скоростей и смешений. Числовые же значения коэффициентов трансформации при переходе от потенциалов 1< другим характеристикам волны меняются. Отметим, что для матрицы 5 [c.94]

Эффекту снижения резонансной частоты оболочки в структуре, изображенной на рис. 43, можно дать простую физическую интерпретацию. Благодаря большому отношению (г — Г2)12Н и идеальной податливости кольцевых перегородок, относительно малые радиальные перемещения стенок оболочки вызывают значительные перемещения частиц жидкости внутри оболочки в осевых направлениях (вдоль оси г). Иными словами, происходит трансформация радиальной колебательной скорости в осевую скорость с коэффициентом трансформации N X 2Л/(го — в результате чего внутренняя стенка оболочки оказывается нагруженной эффективной массой, примерно в раз превышающей фактическую массу среды, находящейся внутри оболочки 1201. [c.94]

Электроподвижной состав переменного тока. На этом ЭПС регулирование скорости осуществляют изменением приложенного к тяговым двигателям напряжения, а также возбуждения двигателей. Напряжение на вторичной стороне трансформатора регулируют ступенями, изменяя коэффициент трансформации путем переключения секций обмоток. [c.79]

На рис. 9.47 в качестве примера показана кавитационная характеристика ГДТ с размером Д = 0,34 м, снятая на стоповом режиме (/ = 0) при угловой скорости со, = 187 с" . Можно видеть, что скрытая кавитация начинается при давлении р = 0,02 МПа (уменьшается коэффициент трансформации на стоповом режиме Ка). Развитая кавитация (резкое падение А о) начинается при более глубоком понижении давления р = -0,02 МПа. Кавитация происходит в тот момент, [c.203]

Совершенно иной принцип действия асинхронных муфт (рис. 228). На валу 10 жестко закреплена ведущая часть 7 муфты. Она входит в выточку ведомой части 6 муфты и имеет на своей периферии катушку 2. При пропускании тока через катушку 2 вокруг нее создается магнитное поле. Так как вал 10 вращается, то с ним в )ащается и магнитное поле катушки. Оно увлекает за собой во вращение ведомую часть совершенно также, как вращающееся поле асинхронного двигателя увлекает за собой его ротор. Вращение ведомой части происходит с некоторым скольжением, т. е. скорость вращения ведомой части несколько меньше скорости ведущей. Величину этого расхождения можно менять в довольно значительных пределах, создавая тем самым регулирование скорости вращения ведомого вала при одной и той же скорости ведущего вала 10. Это достигается изменением силы тока, питающего катушку, с помощью реостата И и колец 8 п 9. Надо только иметь в виду, что при большом коэффициенте трансформации скорости вращения к. п. д. муфты будет низок. Так как катушка муфты имеет большое число витков, то для работы муфты достаточны небольшие токи, обеспечиваемые электронным устройством 1. [c.439]

Иногда вместе с приведенными величинами на график наносится зависимость коэффициента трансформации К от передаточного отношения, которая характеризует преобразующие свойства гидротрансформатора, т. е. способность автоматически изменять в некоторых пределах момент на выходном валу и его скорость вращения в зависимости от внешнего сопротивления. [c.18]

В последнем случае представляется возможным, не изменяя конструкции фрикционов, использовать коэффициент трансформации гидротрансформатора при условии при этом соок>юок.ф-Оценивая сравниваемые системы приводов, следует иметь в виду, что мощность, используемая в процессе разгона при механическом приводе Л р,ф = onst, независимо от того, разгоняется ли машина до конечного значения скорости или нет, а мощность Л р при гидротрансформаторе зависит от передаточного отношения, до которого производится разгон, т. е. от мо/ ок. Следовательно, эффективность использования гидротрансформатора зависит от пути, на котором происходит работа. [c.87]

На рис. 136 и 137 сравниваются вариант F, и обычный тип N Из приведенных кривых следует, что максимальное значение г достигаемое при системе ТМ, меньше максимального значения обычиого типа N. Следовательно, максимальная скорость авто мобиля с системой ТМ соответственно меньше скорости, дости гаемой при наличии обычного гидротрансформатора с той же внешней характеристикой и тем же коэффициентом трансформации на стоповом режиме. Для того чтобы увеличить скорость первого автомобиля до скорости второго, необходимо оборудовать систему ТМ дополнительной повышающей передачей. [c.281]

Граф отражает то, что энергия пара с параметрами усилие (давление) и объемный расход (связь 1) трансформируется с коэффициентом трансформации Т1 в усилие/скорость продукта, поступающего в заклапан-ное пространство (связь 2). Для простоты дальнейших рассуждений назовем эту часть системы подсистемой А. Далее поток энергии как бы раздваивается часть идет в подсистему В (связь 3), другая часть - в подсистему С (связь 9). [c.277]

Станок закалочный двухпозиционный (рис. 99). Закалку концов карданного вала, изготовленного из стали 40, выполняют на двухпозиционном станке. Питание подается индуктору от машинного генератора ПВ-100-2500. Корпус станка изготовлен из листовой стали. Внутри ванны 5 на раме 6 установлены два подъемника. При помощи пневматического цилиндра каретка подъемника 2 перемещается на двух направляющих колоннах 1. изготовленных из нержавеющей стали. На каретке установлена гидротурбинка 4 с удлиненным нижним центром 3, а в кронштейне 19, также укрепленном на каретке, имеется верхний подпружиненный центр 18. Когда каретка находится в крайнем верхнем положении, в центрах 3 и 18 устанавливают конец карданного вала, подлежащий закалке. При нажатии кнопки контактора 9 включается полуавтоматический цикл работы станка, начинающийся с опускания каретки вниз и ввода детали в индуктор. В крайнем нижнем положении каретки упор 20 нажимает на конечный выключатель 21. Если в это время на второй позиции станка не происходит нагрева, включается нагрев на первой позиции. Ток от генератора подается через контактор 9 на высокочастотный трансформатор 12 с коэффициентом трансформации 11 1. В верхней части станка расположены конденсаторы 13 колебательного контура общей емкостью 197,5 мкФ. Одни конденсаторы подключены постоянно, а другие емкостью 13,8 мкФ подключаются в процессе нагрева контактором 11. По окончании нагрева открывается пневмогидравлический клапан 14, вода подается в спрейерную обмотку индуктора для закалки нагретой поверхности вала, и подъемник возвращается в исходное положение. Вода для постоянного охлаждения обмоток трансформатора, индуктора и конденсаторов поступает через коллектор 7 и отводится через сливные бачки 15 и циркуляционную систему. Управление возбуждением генератора производится при помощи автотрансформатора, рукоятка 16 которого выведена на лицевую панель станка. На лицевой панели станка находятся измерительные приборы У7. Приборы (амперметр, киловаттметр) подключены через трансформатор тока 10, а вольтметр — через трансформатор напряжения 8. Нагрев под закалку выполняется в течение 14—15 с при скорости нагрева в области фазовых превращений около 25 град/с. [c.162]

Пренебрегая сжатием среды, получим, что 2 2== = ViSi или V2lvi = S IS2y т. е. отношение скоростей колебаний обратно пропорционально отношению сечений, следовательно, коэффициент трансформации равен отношению сечений трубок [c.66]

Концентраторы разделяются по форме их образующей на конусные 1, экспоненциальные 2, катеноидальные 3 и ступенчатые 4 (с.м. рис. 12.11, б), Зависимость коэффициента трансформации амплитуды колебательной скорости Ъг.1ЬгУ от отноше-ния диаметров концентраторов >1//)2 = Л показана на рис. 12.12. [c.257]

Уравнения (3.16) и (3.17) определяют связи между акустическими (механическими) и электрическими процессами в гидрофоне. Их удобно представить в виде электроакустической эквивалентной схемы, один из возможных вариантов которой представлен на рис. 3.5. На акустической стороне заданы сила, скорость, а также механический импеданс т. Электрическая и механическая части разделены с помощью трансформатора, имеющего коэффициент трансформации ф и преобразующего электрические величины в механические и наоборот. Электрическая часть состоит из параллельной проводимости Уе, задан электрический ток и приложенное напряжение. [c.67]

Контактный метод используется для очистки внутренних полостей изделий сложного профиля. При больших габаритах детали необходимо преобразователи передвигать по поверхности деталей. Если поверхность велика, то интенсивность колебаний стенки деталей при удалении от преобразователя падает вследствие расхождения волны при ее распространении по детали, причем ослабление интенсивности колебаний приближенно можно считать пропорциональным полуторной степени отношения расстояния до преобразователя к радиусу поверхности контакта преобразователя и детали. Для контактного метода очистки прихменяют преобразователи с настроенными волноводами, выполненными в виде трансформаторов скоростей с небольшим коэффициентом трансформации (1,5—2,5). Для деталей небольших габаритов целесообразно нрименение колебательной системы, состоящей из преобразователя с волноводом и настроенной полуволновой опоры. Деталь помещается между волноводом и опорой и закрепляется стяжками, опорные фланцы которых расположены в узлах смещения волновода и опоры. [c.240]

Наличие в круге циркуляции неподвижных лопаток направляющего аппарата придает гидротрансформатору свойство автоматически изменять вращающий момент на турбинном колесе в зависимости от частоты вращения последнего, т. е. от скорости движения тепловоза. Преобразующее свойство гидротрансформатора оценивается коэффициентом трансформации момента К= Для тепловозных трансформаторов значение К составляет 3 и более. [c.397]

Здесь d — ширина секции, и — фазовая скорость ПАВ, со — угловая частота Механический импеданс Zm определен в табл. 7.1 (его, как правило, выбирают равным 1) расчет статической емкости j секции описан в разд. 7.2.2. Коэффициент трансформации трансформатора р и константа гиратора i определяются соотношениями (7.87) и (7.88) фурье-преобразование действительной фукнции возбуждения — формулами (7.86а) и (7.866). Функция возбуждения описывается обобщенным выражением (7.91а и б), в которое подставляют нормальную составляющую электрического поля Ез(х1), причем принимают хз = О на поверхности пьезоэлектрической среды под электродами преобразователя. Если предположить, что поле однородное, т. е. функция возбуждения постоянна под электродом и равна нулю в зазоре, и пренебречь прерывистым механическим импедансом, то для схемы на рис. 7.18, е будем иметь те же результаты, что и для модели поперечного поля (рнс. 7.18, б) [211]. [c.339]

В связи с отсутствием в гидрому е реактора, из (22.4) следует Мк Мт, т.е. коэффициент трансформации момента Км между турбинным и насосным ее колесами равен единице. Отсюда в первом приближении можно написать rj L Различие между угловыми скоростями турбинного и насосного колес связано с их взаимным скольжением под действием передаваемого момента. Скольжение s, представляющее собой отношение разности угловых скоростей насосного и турбинного колес к угловой скорости насосного, связно с передаточным отношением по формуле s - 7 -i. Отсюда следует >7-1-8. [c.460]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...