Оболочка почти цилиндрическая

Расчет напряженного состояния длинной цилиндрической оболочки почти кругового поперечного сечения. Рассмотрим возмущения напряженного состояния, возникающего в цилиндрической оболочке, при отклонении формы ее сечения от круговой. [c.133]

Итак, задача о напряженном состоянии цилиндрической оболочки почти кругового сечения свелась к интегрированию системы уравнений (127). [c.135]

Круговая цилиндрическая оболочка — важнейший элемент конструкций двигателя, самолетов, ракет, подводных лодок, различного рода резервуаров и т. д. Поэтому не удивительно, что большинство работ по устойчивости оболочек посвящено цилиндрическим оболочкам. Почти все принципиальные вопросы теории устойчивости оболочек были выявлены при изучении устойчивости цилиндрических оболочек. Это объясняется не только практической значимостью цилиндрических оболочек, но и тем обстоятельством, что цилиндрическая оболочка с геометрической стороны представляет собой, пожалуй, наиболее простой объект исследования из всего класса оболочек, а с точки зрения теории устойчивости — объект, в поведении которого наиболее полно и контрастно отразились все тонкости явления потери устойчивости. [c.66]

Максимальная температура ядра 800—1110° С. Оболочка ядра имеет голубое свечение, не так ярко выраженное, как у ацетилена, у которого ядро имеет белый цвет. Наружная форма зоны имеет почти цилиндрическое очертание с плавным закруглением на конце. В средней — восстановительной зоне происходит окисление углерода с некоторым замедлением, по сравнению с реакцией окисления в ацетиленовом пламени. Средняя зона в последней трети своей длины имеет наиболее высокую температуру и газы восстановители СО и Нз- Реакция горения в зоне Ь экзотермическая [c.25]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

При оболочках с системами снижения давления обеспечивается почти полная и быстрая конденсация пара, выделяемого при аварийной потере теплоносителя, для чего применяются гидрозатворы. Если оболочка оснащена гидрозатвором, то образующийся при аварии пар впускается в бак с водой и полностью конденсируется там. В ледовом конденсаторе (рис. 10.2) для конденсации аварийного пара используется лед, который находится в теплоизолированной кольцевой щели внутри цилиндрической защитной оболочки А. [c.117]

При достаточно высоком значении параметра нагрузки величина опасного импульса остается почти неизменной при различных нагрузках, испытываемых системой. На основе систематических опытов с моделями цилиндрических оболочек из сплава АМг-6, подвергавшимися действию осесимметричного равномерно распределенного импульсного давления, получен ряд эмпирических зависимостей, позволяющих определить критическую величину удельного импульса и другие величины, характеризующие выпучивание [37] [c.513]

Для пружин сильно вытянутого плоскоовального сечения (рис. 14.10, а) расчетная схема пружины может быть выбрана в виде двух цилиндрических оболочек, соединенных жестко по краям (см. гл. 11 [61 . При этом деформации закругленных участков не учитываются. Это допущение вносит некоторую погрешность в расчет, тем меньшую, чем более вытянуто сечение. Решение этой задачи, проводимое энергетическим методом или по теории цилиндрических оболочек, приводит к почти одинаковым результатам. Приведем здесь расчетные формулы, полученные В. И. Феодосьевым в работе см. гл. 11 [6] . [c.317]

Цилиндрическая оболочка представляет собой один из самых плохих объектов для применения безмоментных уравнений, так как, во-первых, цилиндрическая оболочка имеет нулевую кривизну и для нее ограничение по изменяемости, выраженное неравенством (12.30.6), оказывается наиболее сильным во-вторых, при увеличении длины срединная поверхность цилиндрической оболочки становится почти особой . [c.171]

Система (4) охватывает почти все рассматриваемые ниже напряженные состояния, однако для различных напряженных состояний существенными в ней оказываются разные члены. Упомянутая выше задача о потере устойчивости длинной цилиндрической оболочки при осевом сжатии системой (4) не описывается (см. 2.3, 3.4). [c.35]

Аналогичные методы, очевидно, пригодны и для случая сложного напряженного состояния. Последнее проще всего воспроизвести в тонкостенной цилиндрической оболочке, нагруженной внутренним гидростатическим давлением. Этот метод стал почти традиционным. [c.138]

Отношение djd 0,S...0,95 характерно для труб и цилиндрических оболочек, Из труб изготовляют, например, карданные валы. Масса трубы с do = 0,95d составляет 20 % массы равнопрочного сплошного вала, а ее жесткость на кручение почти вдвое больше жесткости вала. [c.17]

Следует отметить, что при больших размерах оболочки влияние подкрепляющего кольца резко падает пропорционально т. е в тонких цилиндрических оболочках большого диаметра внешний изгибающий момент почти целиком воспринимается оболочкой. [c.152]

При 7 = 100 для всех вариантов граничных условий величина I почти достигает своего асимптотического значения и очень слабо изменяется при дальнейшем увеличении 7. Существенное влияние для таких оболочек, как и для цилиндрических, оказывают условия, накладываемые на осевые смещения и. Условия, накладываемые на все остальные смещения и на угол поворота образующей, не оказывают влияния на критическое давление. [c.265]

На рис. 5.4 они показаны крестиками. Будем называть волны, соответствующие этим полюсам, волнами 2-го типа, или волнами типа Франца. Эти полюсы определяют периферические волны, огибающие цилиндрическую поверхность, обладающую конечным нормальным импедансом. При изменении импеданса поверхности от акустически мягкого до акустически жесткого вещественная часть корня почти не меняется, а его мнимая часть, характеризующая затухание волны, в случае акустически мягкой поверхности резко возрастает. В табл. 5.1 приведены также значения корней уравнения (5.32), соответствующих дифракции на акустически мягкой поверхности. Для оболочки достаточно большой волновой толщины (кИ > 1,2) полюсы 2-го типа практически совпадают с корнями уравнения (5.32), а при ДгЛ — с корнями уравнения (ка) = 0. В таблице приведены значения корней >s/ka указанных типов, рассчитанные для фиксированных значений радиуса и толщины оболочки при изменении частоты падающей волны. Для всех типов корней в таблице приведены значения лишь первого корня, наиболее близко лежащего к вещественной оси и определяющего периферические волны, обладающие наименьшим затуханием при распространении вокруг цилиндра. [c.229]

Камера сгорания почти всегда представляет собой тонкостенную цилиндрическую оболочку, нагруженную внутренним давлением, и толщина ее стенок Н определяется из условия прочности в окружном направлении [c.318]

В работе 1888 г. Амага ) описал пьезометрические эксперименты для стали и бронзы, в которых вместо сферических оболочек использовались цилиндрические оболочки Рено. Два изучаемых образца изготавливались из одного и того же металла и имели равные внутренние, но различные внешние радиусы. Образцы в виде цилиндрических оболочек содержали абсолютно неподатливые плоские основания. С целью добиться минимальной ошибки использовалась вода максимальной плотности — в ванне поддерживалась температура 4°С. Следуя той же методике, что и в описанных выше экспериментах для резины и бронзы, он получил для двух стальных цилиндров значения коэффициента Пуассона v =0,2609 и v=0,2620, а для бронзовых цилиндров — значения v=0,3190 и v=0,3204. Он отметил, что эти значения точны, если только анализ эксперимента верен. Его любопытный вывод заключался в том, что, поскольку полученное им значение для стали так близко к 1/4 и, следовательно, находится в согласии с экспериментами Корню для стекла, то тем самым его опыты подтверждают, что сталь, так же как и стекло, является почти совершенным изотропным телом. [c.365]

Внутри ядра пламени происходит подогрев до температур воспламенения горючего газа в смеси с кислородом и распад е а углерод и водород. Под действием высокой температуры пл м ени твердые частицы углерода раскаляются, образуя светящуи ся оболочку ядра. При ацетилене, содержащем больше углерод чем пропан и бутан, ядро резко очерчено ярко светящейся 061 яочкой белого цвета. При пропане и бутане оболочка ядра име неяркое голубое свечение. В нормально отрегулированном плам ни без избытка кислорода ядро имеет почти цилиндрическую фо му с плавным закруглением на конце. Окисление углерода средней зоне происходит с большой скоростью при ацетилене несколько меньшей при пропане и бутане. Длина этой зоны п[ ацетилене достигает нескольких миллиметров. Средняя зона х рактеризуется наиболее высокой температурой пламени. За ере, ней зоной образуется факел пламени, где происходит догоран 42 [c.42]

Донг [811 получил решение уравнений обобщенной теории Доннелла, определяющее собственные частоты цилиндрических оболочек с произвольным набором ортотропных слоев и с различными граничными условиями. Узловые линии, так же как и в изотропных оболочках, образуют прямоугольную сетку. Берт и др. [37] рассмотрели аналогичную задачу на основе более точной теории первого приближения Лява. Найденные ими значения частот в общем достаточно хорошо согласовались с рерчльтатами Донга, за исключением низших частот, которые у Донга оказались завышенными. В работе Берта и др . на примере двухслойной ортогонально-армированной цилиндрической оболочки из боро-пластика проиллюстрировано влияние эффекта связанности мембранных и изгибных деформаций. Рассматривались также различные ортогонально-армированные структуры, включающие три слоя одинаковой толщины. Было установлено, что поведение оболочек, армированных по схемам О—К—О и О—О—О (О соответствует слою, уложенному в осевом направлении, К — слою, уложенному в кольцевом направлении), почти не различается. Также Мало отличаются друг от друга оболочки, армированные по схемам К—К—О и К—К—К. При всех четырех схемах армирования оболочка имеет,примерно одинаковую собственную частоту, соответствующую первому тону колебаний в осевом направлении и второму (п = 2) в окружном. При п = 1 армирование по схемам О,—О—О и О—К—О приводит к более высоким значениям частоты, а при относительно более высокие значения [c.239]

Цилиндрическая оболочка под давлением, жестко закрепленная по краю. Этот пример рассмотрен в работе [6] с применением метода упругих решений и приведен в работе [7], Получающаяся по упругому расчету максимальная интенсивность напряжений в заделке возникает на внутренней поверхности оболочки и равна а, = sfbpRjh, что вдвое больше интенсивности напряжений в гладкой части оболочки вдали от заделки. Поэтому текучесть начинается в заделке при давлении = Ojh/Ry/J. Для упрощения выкладок и облегчения решения принимается, что интегральные функции пластичности 1, h, h в пределах упругопластической области не меняются и сохраняют свое минимальное значение. В результате получено, что пластические деформащ1и появляются в заделке при р > (4/7) Pj, что почти вдвое ниже условия, определяемого по действительным напряжениям в заделке. [c.211]

Принимая во внимание естественное стремление наиболее полно отразить расчетной схемой реальную конструкцию и учесть большинство факторов, оказывающих влияние на изучаемое явление, с одной стороны, имаксимально упростить методику расчета, с другой стороны, в большинстве случаев приходится искать компромисс между двумя указанными тенденциями. Это тем более оправдано, если учесть почти всегда имеющуюся неопределенность в граничных условиях, различия в выполнении одинаковых конструктивных элементов, обусловленные допусками на изготовление, неточности в определении нагрузок и т. п. Ниже на примерах шахты и экрана реактора иллюстрируется инженерный метод оценки собственных частот цилиндрических оболочек, колеблющихся в щелевых каналах, заполненных жидкостью. Задача об определении присоединенных масс жидкости особенно важна при сравнительно небольших зазорах между колеблющимися элементами, так как в этом случае присоединенная масса жидкости может во много раз превышать массу самого элемента [7]. [c.150]

Часть этой кривой для значений VRIh между О и 0,1 является достаточно точной, так как пиковые точки кривых, описывающих зависимость о/Осг от е/бсг (рис. 7.8), лежат на почти прямой линии, представляющей нагружение в упругой области цилиндрической оболочки идеальной формы без образования прогибов. Для точек, близко лежащих к этой линии, прогибы малы, позто-му вполне допустимо использовать здесь теорию сравнительно больших прогибов и, как можно видеть из рис. 6.10, а, представление решения в рамках этой теории с помощью четырех членов дает весьма точные результаты. Правая часть кривой потери устойчивости в упругой области, соответствующая UR/h> > 0,1, носит умозрительный характер, но достаточно точно отражает общую тенденцию рассмотренной зависимости. [c.508]

На этом же. рисунке черными тотаами изображены экспериментальные результаты для металлических цилиндрических оболочек, которые были опубликованы к моменту написанд я этой книги все они относятся к случаю оболочки с защемленными краями. Как можно видеть, классическая теория устойчивости хорошо предсказывает формы прогибов, по которым выпучиваются оболочки, и общую тенденцию зависимости критических напряжений, которая очень хорошо, прослеживается для широкого диапазона изменений размеров, про-. порций и материалов, имевших место в экспериментах, результаты которых здесь представлены, но экспериментальные значения критических напряжений постоянно лежат ниже тех, что следуют из классической теории устойчивости, отличаясь минимально на 40% и максимально почти.на 100% от теоретических значений. Для объяснения подобного расхождения необходимо рассмотреть начальные прогибы. [c.538]

Толстостенная цилиндрическая оболочка под внутренним давлением. Эта задача имеет аналитическое решение для сАучая упругопластического деформирования. Расчет по предлагаемому методу выполнен для оболочки с внутренним диаметром вдвое Меньше наружного и при давлении р — 0,60 1, при котором по упругому расчету кольцевые напряжения 09 на внутренней поверхности почти вдвое превышают предел текучести материала. При разбиении центральной зоны вдоль радиуса на слои толщиной г/40 в четвертом приближении на внутренней поверхности получено ое = 0,557 От, т. е. с погрешностью 0,5% с несколько [c.130]

Сравнительно недавно внимание было вновь обращено к классической линейной задаче об устойчивости цилиндрической оболочки. Оказалось, что смягчение тангенциальных граничных условий может приводить к заметному снижению критических усилий по сравнению с классическими граничными условйями. Так, в задаче об осевом сжатии круговой цилиндрической оболочки переход от классического шарнирного опирания к опиранию, в котором обращаются в нуль торцевые касательные напряжения, снижает критическое усилие почти в два раза. При этом уменьшается число полуволн в окружном направлении, соответствующее форме потери устойчивости. Среди работ, посвященных изучению влияния тангенциальных граничных условий, отметим работы А. С. Авдонина (1963), В. И. Кожевникова (1964), Н. А. Алфутова (1965), Н. А. Кильчевского и С. Н. Никулинской (1966), Ю. М. Хищенко (1966). [c.341]

Однако при современных унифицированных несущих конструкциях такая схема почти не осуществима из-за относительно небольших пролетов сборных железобетонных ферм. Только при индустриальном производстве пространственных конструкций покрыти (своды-оболочки, цилиндрические и двоякой кривизны бочарные своды, кружально-сетчатые своды, сферические купола двоякой кривизны и др.). можно будет широко применять сборные железобетонные конструкции для бесколонных покрытий больших площадей. [c.205]

Экспериментальные исследования тонких достаточно длинных цилиндрических оболочек показывают характерную особенность их деформирования, выражающуюся в том, что при действии сосредоточенных радиальных нагрузок происходит сзш1 ественное искривление оболочки в кольцевом направлении по сравнению с искривлением образующей. Ортогональная сетка, нанесенная на боковую поверхность оболочки, после деформирования остается почти ортогональной, а кольцевые линии, сильно изгибаясь, остаются почти несжимаемыми. Эти особенности деформирования вместе с результатами других экспериментальных исследований послужили основанием для полубезмоментной теории цилиндрической оболочки, которая представлена в работах В. 3. Власова в двух вариантах, отличающихся один от другого числом исходных упрощающих предположений. [c.198]

Объектом расчета будем считать наиболее часто встречающийЬя на практике случай емкости, состоящей из цилиндрической оболочки (трубы), соединенной с днищами в виде тел вращения. Оболочку полагаем изотропной. Силовым воздействием считаем внутреннее гидростатическое давление р, принимаемое постоянным по длине оболочки. Расчет на прочность рассматриваемой емкости связан с определением напряжений в двух зонах в краевой зоне — области стыка цилиндрической оболочки с днтцем в зоне безмо-ментных напряжений, простирающейся почти на всем протяжении емкости, исключая узкие области краевого эффекта. Здесь необходимо рассмотреть напряженное сосзояние в краевых зонах, зонах стыка цилиндрической оболочки с днищами (рис. 11.11). [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...