Напряжения Теоретические значения

В качестве расчетного значения коэффициента вариации концентрации напряжений за отсутствием экспериментальных данных принимаем теоретическое значение. При рассеянии радиусов закруглений в пределах (0,1... 0,144) У оцениваем Va 0,025, и — коэффициент вариации амплитуды внешней нагрузки. [c.119]

Экспериментально наблюдаемые значения критических скалывающих напряжений, как мы видели выше, на много порядков меньше теоретических и находятся в пределах (IQ- —Ю ) G. Так, для Си экспериментально наблюдаемое значение критического скалывающего напряжения равно 0,49-10 Па, а теоретическое значение (3/30=75,2-10 /30=2,5-10 Па. [c.133]

По выражению (4.7.3) находится теоретический коэффициент концентрации напряжений. Его значения колеблются от 1,1 до 3 и зависят от характера концентратора. Если это острый надрез или V-образная выточка, то а = 3, а для перехода в виде галтели он может быть равным 1,1. [c.61]

В заключение остановимся на вопросе о влиянии концентраторов напряжений на прочность армированных пластиков. Напомним, что теоретическим коэффициентом концентрации называется отношение наибольшего нормального напряжения в некоторой точке к величине среднего напряжения, которое при растяжении, например, получается путем деления силы на ослабленную площадь поперечного сечения. Эффективный коэффициент концентрации — это отношение нагрузки, разрушающей гладкий образец, к нагрузке, разрушающей образец с концентратором, при условии, что минимальная площадь сечения в том и другом случае одинакова. Очевидно, что теоретический коэффициент концентрации и эффективный коэффициент не должны совпадать, вовсе не обязательно, чтобы разрушение происходило в результате достижения нормальным напряжением предельного значения в одной только точке. У металлов образование пластических зон перераспределяет напряжения и, [c.710]

ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ КРИСТАЛЛА. Подстановка условия экстремума (6) для Р=Ртах (см. рис. 1) в выражение (4) при замене А на А дает следующее значение теоретического максимального напряжения (теоретической прочности кристалла) [c.20]

Третья теория прочности, как и первые две, объясняет, почему в случае всестороннего равномерного сжатия материал может, не разрушаясь, выдерживать большие напряжения,- Она, однако, не объясняет причины разрушения материала при всестороннем равномерном растяжении. Недостатком третьей теории является также то, что она не учитывает промежуточного главного напряжения Оз, значение которого, как показывают опыты, влияет на прочность материала. Расхождение результатов теоретических расчетов и опытных данных из-за неучета величины Стз достигает 10—15%. [c.345]

Константы к ж я условиях пластичности Треска и Мизеса можно определять с помощью эксперимента. Пусть, например, мы провели эксперимент на простое растяжение, так что р и р равны нулю, а р Ф О, ж. определили значение р = р , при котором наступает пластичность. Через точку р , О, О можно провести цилиндр Мизеса или призму Треска, в зависимости от того, какое условие пластичности мы хотим принять для рассматриваемого материала. Для констант к ж к будем соответственно иметь р = 2к по (4.20) или р = 2к по (4.22). Взаимное расположение круга Мизеса и шестиугольника Треска, построенных для данного материала с помощью эксперимента на простое растяжение, показано на рис. 153, а. Теоретические значения пределов текучести при других напряженных состояниях, получаемые с помощью условия Мизеса, будут отличаться от вычисленных из условия Треска. [c.459]

Однако и в этом случае теоретическое значение критического напряжения сдвига по крайней мере в десятки, а иногда и в сотни раз превышает реальную прочность металлов. [c.97]

Общие сведения. Цель работы — ознакомление со стесненным кручением тонкостенных стержней открытого профиля. При этом следует определить экспериментально 1) напряжения в плоскости заделки тонкостенной консоли, нагруженной закручивающим моментом на конце и 2) угол закручивания. Полученные величины сравнить с их теоретическими значениями. [c.103]

Определяют в сечении на расстоянии а от опоры теоретическое значение изгибающего момента, соответствующее приращению нагрузки АР, и по формуле (III, 8) находят для точек А, В, С значения нормальных напряжений. [c.176]

Необходимо сравнить эпюры нормальных напряжений и объяснить причину расхождения между их опытными и расчетными (теоретическими) значениями и подчеркнуть линейность закона распределения напряжений. [c.176]

По формуле (III, 27) вычисляют теоретическое значение напряжений в тех же точках, производя расчет на ступень нагружения АР. [c.202]

Полученные опытные и теоретические значения напряжений надо занести в таблицу 30 сравнения результатов и подсчитать расхождение в процентах. [c.202]

По величинам N—AP My = AP-Ra подсчитывают по формуле (III, 28) во всех исследуемых точках теоретическое значение приращений напряжения А а, соответствующих ступени нагружения. [c.209]

Полученные опытные и теоретические значения напряжений заносят в таблицу 32 лабораторного журнала и определяют в процентах расхождение между ними. [c.209]

Для оценки влияния кривизны бруса на величину напряжений достаточно подсчитать без учета его кривизны теоретическое значение напряжений в двух крайних точках по перечно-го сечения по формулам [c.209]

Давно признано, что теоретическая прочность материала значительно больше получаемой на практике. Теоретические расчеты, основанные на модели межатомных связей, показывают, что прочность материала должна составлять от 1/20 до 1/7 его модуля упругости, т. е. приблизительно равна /10, однако большинство материалов разрушаются при напряжениях от /10 до /10 [32]. Предполагается, что причиной таких низких прочностей служит наличие трещин, возникших либо до приложения напряжений, либо в процессе нагружения. Если устранить трещины в ненапряженном материале или причины, ведущие к возникновению трещин в процессе приложения напряжений, то значения прочности будут приближаться к теоретическим оценкам [7, 15]. [c.14]

Теоретические значения хорошо совпадают с экспериментальными, подтверждая приемлемость полученного теоретического решения. Отметим, что для испытанных сталей среднее экспериментально найденное пороговое значение амплитуды коэф( )ициента интенсивности составляет А/(о = 6,28 MH/м V при разбросе значений 0,9 МН/м . Если в формулу (50) подставить значения р = 0,020 мкм (вместо р = 0,025 мкм), получим для сталей более близкое соответствие экспериментальных и теоретических пороговых значений амплитуды коэффициента интенсивности напряжений. Действительно, в этом случае при Ос = /10 теоретическое решение по формуле (50) дает АКо = = 6,50 MH/m V". [c.127]

Теоретические расчеты сопротивления сдвигу также показывают огромное расхождение с результатами экспериментальных исследований. Теоретические значения касательных напряжений, [c.8]

Основываясь на современных данных физики твердого тела — теоретических и экспериментальных исследованиях атомного механизма пластической деформации и разрушения металлов и сплавов,— можно считать установленным, что изменение характеристик усталости металла при поверхностном наклепе обусловливается влиянием наклепа и остаточными напряжениями. Относительное значение каждого из этих факторов определяется видом нагружения, соотношением напряженного состояния от внешней нагрузки и от остаточных напряжений, степени и градиента наклепа, температурой испытаний, конфигурацией детали и другими факторами. [c.172]

Используя приближенные зависимости (3.1) и (3.2), по теоретическим значениям коэффициентов концентрации напряжений в опасных зонах модели определяем упругопластические деформации б в зависимости от распределенной нагрузки q (при наиболее неблагоприятном расположении) в наиболее опасных точках рассматриваемых зон модели 1фи изотермических (t = 650 °С) условиях (табл. 3.1) [c.142]

Полученная расчетная зависимость для меры повреждений может быть использована наряду с (4.3), причем во всех случаях, указанных в табл. 4.1, теоретические значения П в момент фактического разрушения, определявшегося на опыте, оказывались не менее близкими к единице, чем помещенные в таблицу величины, полученные на основе расчета по формуле (4.5). Напомним, что рассматриваемое уравнение повреждений предсказывает снижение сопротивления быстрому разрушению согласно зависимости (3.19). Принципиально эта зависимость позволяет оценивать ресурс деталей, работающих в условиях ползучести, по снижению коэффициента запаса прочности на быструю перегрузку. Такой коэффициент запаса обычно устанавливается, например, при расчетах всякого рода подъемно-транспортных устройств. Положим, что этот коэффициент не должен быть меньше некоторой величины По, причем в начале процесса нагружения эксплуатационное напряжение меньше величины Ор (0)/Ло, где Ор (0) — сопротивление быстрому разрушению неповрежденного материала, Ор (0) = С. С течением времени выдержки под напряжением это сопротивление снижается согласно (3.19), т. е. оказывается, что ар (т) меньше, чем Ор (0), причем уменьшается и указанный коэффициент запаса. Ресурс детали исчерпывается с достижением его наименьшей допустимой величины. [c.107]

Эти отклонения в нагрузках, усилиях и напряжениях характеризуются сомножителем 1, величина которого при использовании более достоверных методов определения усилий и напряжений (теоретических и экспериментальных) должна находиться в пределах 1,2—1,5 при менее достоверных способах определения напряженности, при повышенных требованиях к жесткости величина может достигать значений 2—3 и более. [c.536]

При отсутствии экспериментальных данных (п. 3.2.1) о величинах местных напряжений и деформаций в зонах концентрации в расчет вводятся коэффициенты концентрации напряжений К, равные приведенным теоретическим коэффициентам ( a)np концентрации напряжений, когда значения получаемых местных напряжений и деформаций находятся в пределах упругости. [c.223]

Пределы изменения независимых параметров в этих уравнениях определяют следующим образом. Очевидно, что и т изменяются от О до 1. Статическое напряжение теоретически может изменяться от О до значения предела прочности при (О < [c.90]

Для того чтобы проверить модель с помощью теоретической оценки, сделаем жесткость кольца такой же, как у трубы, и получим решение (рис. 1.4). Результаты - максимальное напряжение 429 Н/мм и смещение в центре 2,33 мм - близки к теоретическим значениям. Смещение получилось немного больше, так как в конечно-элементную модель включена сдвиговая податливость трубы. [c.28]

Теоретическое определение критических нагрузок при напряжениях, превышающих предел пропорциональности материала, достаточно сложно. В то же время имеется большое число экспериментальных исследований устойчивости стержней, работающих за пределом пропорциональности материала. Эти исследования показали, что при ст р а ц экспериментальные и теоретические значения критических сил практически совпадают. При а р>апц наблюдается значительное расхождение между экспериментальными и теоретическими значениями критических сил, вычисленных по формуле Эйлера. При этом формула Эйлера всегда дает завышенное значение критической силы. [c.268]

Переход к обобщенной формуле (27.18) значительно упростил вычисление критических напряжений для стержней, потеря устойчивости которых сопровождается возникновением пластической деформации. На основании экспериментальных данных о величинах El, соответствующих различным значениям сТк, превышающим сТп, и на базе современной вычислительной техники в настоящее время получены теоретические значения критических напряжений для стержней средней и малой гибкости из разных строительных материалов. Полученные данные хорошо согласуются с результатами экспериментальных исследований. [c.462]

Из опнсанного механизма р 1зрушения вытекает, что образование трещины и ее рост до критической величины (критическая трещина характеризуется тем, что в ее устье напряжение достигает значения теоретической прочности) происходит в результате движс[ ия дислокаций, тогда как распространение трещин (сверх критической длины) происходит без пластической деформации. [c.72]

Это означает, что если в твердом теле имеется трещина длиной L с радиусом у вершины, равным а, то при достижении величины приложенного напряжения о локальное напряжение у вершины трещины достигнет теоретического значения атеор и трещина распространяется вплоть до разрушения пластины, если в силу каких-то причин трещина не притупится. [c.139]

Рис. 102 показывает картину полос для кривого бруса ), изгибаемого моментами М. Внешний радиус бруса втрое превышает его внутренний радиус. Максимальный порядок полосы на правом конце как на нижней, так и на верхней грани равен 9. Регулярное расположение полос указывает на линейное распределение наиряженин изгиба в поперечном сечении. Порядки полос, отмеченные на верхнем конце стержня, показывают распределение напряжений в искривленной части (полная модель распространялась за верхнюю грань, которая являлась для нее плоскостью симметрш ). Эти полосы показывают, что сжимающее напряжение на внутренней грани и.меет порядок 13,5, а растягивающее напряжение на внешней грани —6,7. Эти значения с весьма большой точностью пропорциональны напряжениям теоретического точного решения , которые даны в последней строке таблицы на стр. 91. [c.170]

Теоретическое значение напряжения, вызывающего потерю устойчивости цилиндрических обечаек, согласно Лоренцу, Тимошенко, Саутвеллу и др., может быть определено с достаточной точностью по формуле [c.40]

Последнее обстоятельство позволяет построить схему распределения напряжений в образце (рис. 51) и определить действительные напряжения, необходимые для распространения усталостной трещины. Пусть для гладкого образца радиусом ОА (рис. 51, а) прямая ОВ представляет собой эпюру изгибающих напряжений, максимальное значение АВ которых соответствует пределу выносливости гладкого образца. Прямые ОС и 0D — эпюры номинальных изгибающих напряжений, максимальные значения АС и AD которых соответствуют минимальным значениям пределов выносливости образцов того же радиуса с надрезами различной глубины (/] и /г) - Отрезок АЕ характеризует действительное напряжение вызывающее возникновение усталостной трещины в обоих рассматриваемых образцах. Для этих об- разцов теоретический коэффициент концентрации напряжений различен (так [c.120]

Чтобы выделить из приведенной зависимости в явном виде пороговые условия, определяющие границу нераспространяю-щнхся трещин, необходимо определить значения постоянных, входящих в уравнение (49). Критическое значение напряжения Окр у вершины усталостной трещины должно зависеть от критически напряженного объема (объема материала, в котором действуют напряжения критической величины). С уменьшением амплитуды напряжений этот объем у вершины трещины уменьшается, одновременно снижается и вероятность того, что он содержит дефекты, ослабляющие исследуемый материал. Следовательно, если предположить, что критически напряженный объем стремится к так называемому бездефектному объему, то критическое напряжение должно стремиться к теоретической прочности материала а,,. Если учесть, что для развития трещины необходимо, чтобы действующие в критическом объеме у вершины трещины напряжения превосходили значение Сткр, а сам объем представлял собой бездефектный элемент, то получим акр = Ос. [c.126]

В работе [43] сделано иредиоложение, что область / роста трещины лимитируется кинетически контролируемой реакцией. Аналогичная модель была предложена и другими исследователями [203, 204] применительно к росту трещин в стекле. С использованием преобразования Хиллинга и Чарльза [103] зависимость максимального напряжения, которое может иметь место в области I роста трещин, была рассчитана. В результате получено, что [ (log a)/dXi]mait = = 3,19 МПа-м /2. Максимальный наклон кривых зависимости v от К в области I для сплава Ti—8 А1—1 Мо—IV примерно равен 1,1 МПа-м /г. Это подразумевает, что если анализ корректный, то напряжения, близкие к теоретическому значению предела (= /10), достигаются вблизи вершины трещины. Молено ожидать, что наклон кривой области I роста трещин будет зависеть от состава сплава и его термообработки. [c.390]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

Для проверки гипотезы о независимости предельной суммы повреждений от скорости возрастания амплитуды напряжений при ускоренных испытаниях был проведен дисперсионный анализ результатов массовых испытаний образцов из конструкционных алюминиевых сплавов АВ, АД35, Д16, В91 и В95. Расчеты показали, что эмпирические отношения дисперсии величины а для разных скоростей нагружения образцов к дисперсии этой величины, вычисленной при постоянной скорости, оказались значительно меньше теоретических значений для уровня [c.92]

Анализ полученных экспериментальных данных показывает, что величины коэффициентов К л и Кт в формулах (3-21) и (3-23), определяющих касательные напряжения на поверхности пластины при ламинарном л турбулентном пограничных слоях, существенно отличаются от известных теоретических значений. Для плоской пластины цри безгра-диентном течении несжимаемой жидкости Кл = [c.75]

Основные положения термодинамики говорят о том, что энтропия системы не может при Т onst Ф 0 равняться нулю или быть отрицательной величиной. В этом случае максимально возможное значение модуля структурной энтропии А5стр 1—>тах может означать только деградацию, распад или разрушение самой системы. Тогда 1 мх I можно трактовать как максимально достижимые в системе напряжения или как напряжения теоретической прочности в энтропийном истолковании. [c.54]

Напряжения теоретической прочности в энтропийном выражении а jnax практически совпадают со значением теоретической прочности межзеренной границы, определяемой через напряжения сцепления межатомных плоскостей (напряжения типа лапласовых) с теор = Ау/Дгр, где AYs - изменение поверхностной энергии межзеренной границы при образовании трещины, Ау 0,5у а р - среднее расстояние между атомами через границу, гр = а - параметр кристаллической решетки. Так, например, для меди при а -= 3,62-10 м, у,= 1,1 Дж/м Отеор = 1380 МПа. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...