Напряжения Влияние температуры

Ползучестью называют медленное нарастание деформаций во времени при действии постоянных напряжений. Влияние температуры на процесс ползучести можно характеризовать гомологической температурой 0, равной отношению абсолютной температуры испытания к абсолютной температуре плавления материала. [c.187]

В поверхностных слоях фактическая деформация (в результате сдвига) выше деформации (растяжения) остальной части сечения. Это и является причиной образования значительных по величине остаточных напряжений. Влияние температуры на процесс формирования остаточных напряжений отсутствовало, так как она не превышала 250° С и фазовых превращений при этих температурах не происходило. Однако влияние температуры на процесс деформации и формирования остаточных напряжений при протягивании может проявляться в ее воздействии на свойства применяемых смазок и тем самым на величину сил трения и адгезии, т. е. в конечном счете сказаться на интенсивности сдвиговых деформаций. Поэтому необходимо, чтобы температуры [c.55]

Влияние температуры образца при испытании на его свойства доказать, что при температуре 100 напряжения в жестком элементе стали Ст.З достигают предела текучести. [c.77]

Основными механическими свойствами материала, характеризующими разрушение образца, являются критическая деформация (или предельная пластичность) е/ и истинное разрушающее напряжение 5к. В различных металлах зависимости ) Т) и Sk T) ведут себя различно. Во многом это определяется типом кристаллической решетки металла. У металлов с гране-центрированной кубической решеткой (ГЦК металлов) температурная зависимость механических свойств в широком диапазоне температур [211, 242, 243] практически отсутствует. Примерно так же ведут себя и предельные характеристики е/ и 5к в пластичных металлах с гексагональной плотноупакованной решеткой (ГПУ металлах), например в а-титане, хотя влияние температуры сказывается на них сильнее [211]. [c.51]

Влияние температуры и продолжительности отпуска на величину остаточных внутренних напряжений показано на рис. 9.7. [c.121]

Рис. 9.7. Влияние температуры и продолжительности отпуска на величину остаточных напряжений

Рассмотрим класс задач механики деформируемых сред, в которых основную роль играет взаимодействие внутренних напряжений и деформаций влиянием температуры и других немеханических параметров можно пренебречь. В этих задачах соотношения, вытекающие из первого и второго законов термодинамики, не нужны и полученные выше соотношения можно рассматривать как системы уравнений. [c.32]

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И СКОРОСТИ ДЕФОРМАЦИИ НА НАПРЯЖЕНИЕ ТЕЧЕНИЯ. Установлено (рис. 120), что в области 200—400 К независимое от степени деформации отношение напряжений течения т /G [c.197]

Рис. 295. Влияние температурь деформации на напряжение сверхпластического течения образцов сплава 2п + 22 % А1 с величиной зерна 1,,1 (/), 2,5 (2 и 4,5 мкм (3). Х.Р —хрупкое разрушение

Изменение спонтанной поляризации Реп под влиянием температуры вызывает изменение напряжения на пластине монокристалла пироэлектрика. Разность потенциалов между двумя поверхностями кристалла ТГС равна [c.141]

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ЗАЩИТНОМ ПОКРЫТИИ, СОДЕРЖАЩЕМ БОР [c.34]

Методами математической теории упругости исследовано влияние температуры на напряженное состояние системы металл—защитное покрытие, содержащее бор. Установлены максимальные отрывающие напряжения. Выявлена зависимость между отрывающим напряжением и глубиной диффузионного слоя, которая удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными. [c.258]

Степень влияния частоты нагрУ кения на характеристики усталостной прочности зависит от материала, характера нагружения, уровня напряжений (отношение максимального напряжения цикла к пределу упругости), наличия концентрации напряжения, среды и температуры. Это связано с влиянием скорости нагружения и длительности действия максимальных напряжений, а также с влиянием температуры образца, повышающейся при увеличении частоты. [c.112]

Во вспомогательных деталях, которые вносят малый вклад в общую прочность конструкции, редко возникает опасная концентрация напряжений, независимо от используемого материала. Концентрация напряжений может возникать в любой конструкции независимо от материала. В общем случае, если низкомодульный материал работает параллельно с высокомодульной накладкой, то характер распределения напряжений в них вряд ли будет одинаков. Для сложных конструкций, например кузова автомобиля, такая упрощенная ситуация возникает редко. Если сопрягающиеся детали из пластика и металла жестко связаны между собой, то различие в температурных коэффициентах линейного расширения будет вызывать избыточные напряжения или искажения, поэтому толщина стыкового соединения должна быть выбрана так, чтобы исключить влияние температуры на прочность и жесткость конструкции. [c.33]

Исследование по влиянию циклического изменения напряжения и температуры шести теплоустойчивых и жаропрочных сталей в интервале температур 550—700 °С показало, что среднее значение суммарного параметра относительной долговечности у4с = 0,63 при переменном напряжении и у4с=0,87 при переменной температуре. Для расчетов среднее значение Лс рекомендуется принимать равным 0,7. [c.196]

Первичная мощность постепенно упала в реакторе на 75%, а после облучения стала нормальной. Первичный ток -)-16% после облучения, 4%, в реакторе. Вторичный ток —3,3% в реакторе, —12% после облучения. Вторичное напряжение —8% в реакторе, i0% после облучения. Возможно влияние температуры [c.404]

Природа влияния температуры на склонность к замедленному разрушению наводороженных металлов заключается, по-видимому, в ускорении диффузионных процессов, которые определяют концентрацию водорода в напряженных зонах образца, и, в частности, в вершине развивающейся трещины [16]. [c.56]

Влияние температуры отпуска на склонность к МКК связано в основном с ее влиянием на скорость диффузионных процессов, определяющих кинетику образования новых фаз, появление структурной и химической неоднородностей и выравнивание концентраций компонентов по границам и телу зерна, а также создание и релаксацию напряжений в районах выделения новых фаз. С повышением температуры отпуска время до появления и исчезновения склонности к МКК резко сокращается. Каждой температуре соответствует определенное минимальное время появления в стали склонности к МКК. Длительность этого отпуска имеет большое значение для определения допустимой продолжительности технологических нагревов материалов. [c.48]

Палец звена гусеницы. Характерным местом разрушения данной детали является стык торцов втулки и звена гусеницы. В процессе эксплуатации в этом месте появляется концентратор напряжений. Затем при сочетании нескольких факторов (динамические нагрузки, концентратор напряжения, низкая температура и т. д.) происходит разрушение. На работоспособность данной детали основное влияние оказывает воздействие абразивных частиц, которые, попадая в зазор между звеном и пальцем, изнашивают рабочую поверхность обеих деталей. [c.101]

Таким образом, принятые выше предпосылки для линейного суммирования повреждений не отражают физической сущности исследуемого процесса. По-видимому, следует ожидать большего совпадения расчетных и экспериментальных данных, если в качестве расчетных напряжений и температур принимать те, которые устанавливаются после нескольких первых циклов, когда процесс в координатах Т — о стабилизируется. Естественно, в результате процессов ползучести форма цикла будет изменяться и в дальнейшем, но в первом приближении этим можно пренебречь. Существенным моментом, влияющим на процесс накопления повреждений, как отмечалось выше, является неоднородность тепловых и напряженных состояний. Учет этого влияния в расчетах еще более усложняет задачу прогнозирования долговечности материала на основе данных о характеристиках длительной прочности и усталости материала. В связи с этим нам представляется, что испытания трехгранных образцов в условиях, моделирующих реальные, на созданной нами установке дают более достоверную и полную информацию о работоспособности материала. [c.344]

Рис. 2. Номограмма для учета влияния температуры охлаждаемого патрона вибростенда патр на относительное приращение резонансных частот А/охл (сплошные кривые) и напряжений (штрихпунктир) при различных температурах испытаний модели стенки пера лопатки (3000 Гц, II форма).

В зависимости от плотности дислокаций и концентрации точечных дефектов скорость деформации и температура оказывают различное влияние на сопротивление сдвигу. Зависимость атермического сопротивления т , активационного объема у и высоты потенциального барьера Uq от напряжения и температуры, так же как и от состояния материала, ограничивают анализ установлением качественных закономерностей. [c.33]

Влияние температуры и продолжительности нагрева на устойчивость макронапряжений в среднеуглеродистой [89] и аустенит-ной [8] сталях показано на рис. 4.2. В первом приближении можно считать, что с уменьшением температуры нагрева скорость релаксации напряжений уменьшается по экспоненциальному закону. [c.140]

Уточненные варианты теории начальных напряжений. Для более полного описания термореологических особенностей композитов Предложено несколько вариантов теории начальных напряжений. Влияние температуры и структурных параметров на изменение упругих, теплофизических и прочностных характеристик учтено в рамках гипоупругой модели, предложенной В. В. Болотиным 191. Исходные соотношения гипоупругой модели в данном изложении можно рассматривать как частный [c.471]

Рис. 101. Зависимость зернограничной деформации от различных факторов а — смещение по границам зерен в алюминии во времени (А, D и Е — 4,5 аерна/мм, а 11,5 7,7 и 5,25 МПа соответственно В и С—0=7,7 МПа для 1.0 и 9,2 зерна/мм соответственно) б — влияние температуры а — влияние напряжения а при <=300 С на величину доли зернограничной деформации

Значительные трудности при измерении очень малых токов возникают из-за нестабильности показаний, влияния изменений окружающей температуры, флюктуационных и иных помех. Поэтому измерение сопротивления образцов высококачественных материалов сопряжено с необходимостью тщательного экранирования элементов установки, обеспечения устойчивого режима ее работы путем стабилизации питающего напряжения и температуры. Особое внимание следует обращать на качество и чистоту контактирующих элементов. Установка должна быть хорошо заземлена это необходимо не только в целях безопасности персонала, но и для обеспечения стабильности показаний. [c.30]

При низких температурах все спины параллельны, что и обусловливает магнитное насыщение. С увеличением температуры, вследствие возрастания теплового движения атомов и, таким образом, уменьшения степени упорядочения направлений спинов электронов в соседних атомах, напряженность магнитного поля ферромагнетиков, созданного сильным внешним магнитным полем, уменьшается. Таким образом уменьшаются магнитная восприимичи-вость, проницаемость, намагниченность при насыщении. Вблизи точки Кюри ферромагнетизм исчезает вначале медленно, а затем быстро, пока не достигается температура Кюри, и материал становится парамагнитным. Влияние температуры на ферромагнитные свойства железа, никеля и кобальта приведено на рис. 44, где по оси ординат отложено отношение намагниченности при температуре Т к намагниченности при абсолютном нуле, по оси абсцисс — отношение абсолютной температуры к температуре Кюри. Зависимость магнитного насыщения от температуры в указанных координатах описывается одной и той же для рассматриваемых ферромагнитных тел (Fe, Ni, Со) кривой. Температура Кюри равна Тбв"" С для железа, 360° С для никеля, 1150° С для кобальта и 16° С для гадолиния. Температура Кюри в действи- [c.65]

В результате в наружном слое появляются напряжения сжатия, а в остальной части — напряжения растяжения. Это имеет место в том случае, когда поверхностный слой не находится в состоянии ползучести, вызванном температурными воздействиями. При разогреве ловерхностного слоя выше той температуры, которая соответствует состоянию ползучести металла в этот период, внутренних напряжений в нем не возникает, а при охлаждении в наружном слое возникают растягивающие напряжения, а в нижележащих слоях — напряжения сжатия (рис. 15, а — справа), т. е. картина остаточных напряжений противоположна той, которая имеет место при отсутствии влияния температуры. [c.74]

Однако большинство этих исследований, как правило, направлено на разработку технологии получения покрытий, изучение их структуры и строения, изучение л аростойкости в ненапряженном состоянии и т. п. характеристик. В то же время очень мало работ посвящено исследованию влияния различных покрытий на работу конструкционных материалов в условиях воздействия на них рабочих напряжений, высоких температур, окружающих сред и других факторов. Отсутствие таких данных не позволяет более полно оценить свойства покрытий и тормозит широкое внедрение их в различные отрасли промышленности. Если учесть, что при эксплуатации машин и аппаратов большинство деталей несет значительные нагрузки и что, как показывает статистика, примерно 80—90% всех поломок происходит от усталости металлов, то становится очевидной актуальность исследований влияния покрытий на эксплуатационные свойства материалов и, в частности, на усталостную прочность. [c.161]

На коррозионное растрескивание оказывают влияние температура раствора и вязкость среды [30]. Установлено, что с повышением температуры увеличивается скорость роста трещины. По-видимому, это связано с уменьшением растворенного в воде кислорода, а также скорости пассивации титана. Критический коэффициент интенсивности напряжен ний сплава Т — 8 % А1 — 1 % V — 1 % Мо в 3,5 %-ном растворе Na I мало изменяется [ 30]. [c.37]

Все рассмотренные выше методы определения имеют недостатки, связанные с неоднородным или сложным напряженным состоянием, а также с возникновением остаточных напряжений. BjfHHHne остаточных напряжений было исследовано лишь на образцах с одиночным (ВОЛОКНОМ. Браутмэн и Мак-Гэрри [10] изучали влияние температуры полимеризации на эффективную прочность пО верхности раздела. Они установили, что существует оптимальная температура полимеризации, при которой обеспечивается максимальная прочность связи. Выполненный с помощью модели коаксиальных цилиндров расчет напряженного состояния, вызванного напряжениями, возникшими при охлаждении от температуры полимеризации, позволил объяснить эти данные. [c.74]

Хотя для материалов с высокими характеристиками исследовался случай сжимающего нагружения, для материалов, рассмотренных в данной главе, это, по-видимому, не было сделано. Возможно, это вызвано относительно низкими модулями рассмотренных материалов, что приводит к разрушению от выпучивания, если конструкции или элементы подвергаются значительным сжимающим нагрузкам. Несмотря на это, автор данной главы подвергал лабораторные образцы чистому сжатию и наблюдал развитие повреждений. Они возникали при больших напряжениях, чем в случае растягивающей нагрузки, согласно исследованиям, представленным в разд. II. Влияние температуры отвержде- [c.359]

Условия работы ширмовых пароперегревателей таковы, что наряду е влиянием температуры и внутреннего давления в них возникают значительные термические напряжения при пусках котлов. В результате этого в гнутых участках пароперегревате- [c.32]

Условия эксплуатации деталей машин характеризуются не только режимом нагружения, но и в неменьшей степени рабочей средой и ее температурой. Причем, если влияние температуры в большинстве случаев достаточно определенно, то влияние среды очень многообразно и зависит от активности физических или химических реакций с материалом детали. Наибольший интерес с точки зрения условий тормон<ения роста усталостных трещин представляют те случаи, когда в результате диффузии среды на поверхности детали образуется защитный слой или когда коррозионное воздействие притупляет вершину трещины, а действующий цикл напряжений не может обеспе- [c.100]

Рис. 267. Влияние температуры и схемы напряженного состояния при испытаниях на предельную пластичность стали типа 07X17 (0,07 % С 0,40 % Мп 0,43 % Si 16,5 % Сг 0,37% Ni 0,29 % Ti 0,34% V)

Рис. 7. Влияние температуры и магнитного поля на теплопроводность меди высокой чистоты (/, 2) и сплава In onel 718 (3, 4) (И) 1,3 — магнитное поле отсутствует 2, 4 — напряженность магнитного поля 6,4 МА/м

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

Влияние температуры нагрева. Данные экспериментального исследования показывают, что на релаксацию макронапряжений в сплавах ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 существенное влияние оказывает температура. Для исследуемых жаропрочных сплавов температура нагревов до 700—750° С практически не оказывает заметного влияния на величину и характер распределения макро-напряжений, которое имело место в образцах после механической обработки до нагревов. [c.147]

Все сказанное можно сформулировать простым практическим правилом. Для пластичных материалов температурные напряжения сами по себе не опасны и при расчетах конструкции на прочность могут во внимание не приниматься. Влияние температуры при этом следует учитывать лишь постольку, поскольку меняются механические характеристики материала. Для хрупких материалов температурные напряжения представляют существенную опасность и при расчетах на прочность должны учитыва ся наравне е обычными напряжениями.- [c.68]

Рис, 4.112. Влияние различных факторов на вид диаграммы напряжений при растяжении полимерного кристаллического образца а) влияние температуры большим номерам кривых соответствуют более высокие температуры б) влияние скорости нагружения на два первых участка диаграммы большим номерам кривых соответствуют более высокие скорости в) влияние молекулярного веса на протяжеи-ность диаграммы ббльшим номерам точек, соответствующих разрушен ню отвечают большие молекулярные веса одного и того же вещества (более высокая степень полимеризации). [c.351]

На рис. 62 показано влияние температуры и коэффициента интенсивности напряжений на скорость роста коррозионных трещин на сплаве 7079-Т651. Из этого видно, что повышение температуры вызывает не только более быстрое растрескивание в области И на кривой V — /С, но и смещение области I к более низким значениям К. Другими словами, при повышении температуры трещины растут не только быстрее, но и при более низких значениях коэффициента интенсивности напряжений. На рис. 63 нанесены логарифмы скорости роста трещины в зависимости от обратной величины температуры. Очевидно, что скорость роста коррозионной трещины в области II может быть выражена в виде следующего уравнения [c.212]

Т64 имеет два значительно различающихся плато скорост1Г на кривой V—К. Одно зависит от концентрации иодида, а другое не зависит (см. рис. 55). Предварительные экспериментальные результаты по влиянию температуры показывают, что плато скорости, не зависящее от концентрации иодидов, отвечает фактически термически ускоряющему процессу с энергией активации 84 кДж/моль, в то время как плато скорости, зависящее от концентрации иодидов, имеет энергию активации 16,8 кДж/моль. Это показывает, что термическая активация скорости роста коррозионной трещины тесно связана с коэффициентом интенсивности напряжений в вершине трещины и фактически не должна иметь никакого отношения к испытаниям по времени до разрушения. Представляют интерес дальнейшие исследования этих явлений. [c.214]

Влияние температуры. В работе [81] показано, что критический коэффициент интенсивности напряжений для зарождения трещины Kikp в нейтральном растворе 3,5% Na l для сплава Ti—8 Al—1 Mo—IV не изменяется с температурой (рис. 27). В интервале температур от —1°С до -f93° значения величин Кхкр и Ki находятся в пределах экспериментального разброса, соответственно 15,4—20,2 и 68,3—74,1 МПа-м . В противоположность этому скорость растрескивания имеет явно выраженную температурную зависимость. В этих исследованиях использована предельная скорость роста трещины (соответствующая областям II и Па) в Графической зависимости Аррениуса для определения энергии активации, равной Q = 13,4 Дж/моль. Однако в более поздней работе этих авторов [ПО] сообщалось о величине, равной Q = 23,5 кДж/моль. Эти результаты подобны ранее полученным для сплава Ti—8Al—1 Mo—IV (DA), испытанного в растворе 0,6 М КС1 в потенциостатических условиях с использованием усредненной скорости V в графической зависимости Аррениуса. Полученная величина энергии активации составила Q=I4,7 кДж/моль [c.330]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...