Диаграммы Критические деформации

Рассмотренные выше особенности деформационного упрочнения ОЦК-металлов и сплавов с пониженной энергией дефекта упаковки налагают отпечаток на эволюцию дислокационной структуры. В частности, на диаграмме структурных состояний ванадия (рис. 3.31) это отражается в изменении в широких пределах деформационных интервалов отдельных областей [341]. Диаграмма содержит пять областей, разделенных температурными зависимостями критических деформаций 1 — область крайне неоднородной дислокационной структуры, [c.150]

По характеру приведенные выше диаграммы структурных состояний несколько отличаются от построенных ранее для тугоплавких ОЦК-металлов [9, 289] (см. рис. 3.12). Наблюдается более высокий уровень критических деформаций, разделяющих структурные области, что, видимо, связано с различиями способов задания деформации в работе [289] — это прокатка или прессование, в нашем случае — одноосное растяжение. Кроме того, на диаграммах структурных состояний ванадия и хрома (см. рис. 3.12) не отражена область ДДС, где затруднено образование дислокационных ячеистых структур [62,344]. [c.150]

С целью изучения закономерностей пластичного разрушения молибдена в широком интервале температур и объяснения характерных типов изломов используем диаграмму истинная деформация — температура (ИДТ), которая сочетает диаграмму структурных состояний и температурную зависимость ряда критических деформаций, отражающих динамику возникновения и развития несплошностей в образце при растяжении. [c.213]

Иногда рекомендуется верхнюю границу температурного интервала горячей обработки давлением устанавливать на основании определения критических температур роста зерна стали при нагреве (табл. 3). Однако при этом следует иметь в виду, что величина зерна стали при обработке давлением не оказывает существенного влияния ни на пластичность стали, ни на ее сопротивление деформированию. Для установления верхней границы более важное значение имеет обследование температуры пережога стали (табл. 4 и 5). Также не имеет принципиального значения и определение интервала критических деформаций, например при осадке в результате рекристаллизации обработки (построение диаграмм П рода). [c.27]

Для оценки Критической деформации строят диаграмму рекристаллизации растянутого (или сжатого) металла. В процессах же обработки металлов давлением напряженное состояние и нагружение могут быть сложными. В связи с этим возни-158 [c.158]

Критическое напряжение обычно равно напряжению, при котором диаграмма напряжение—деформация становится нелинейной. Для некоторых распространенных полимеров характерны следующие значения критических напряжений (в МПа) [c.102]

Из диаграммы рекристаллизации титанового сплава ВТЗ-1 (см. рис. 27) следует, что с повышением температуры ковки и штамповки интервал критических деформаций расширяется н максимумы критических деформаций увеличиваются. Таким образом, вы- [c.61]

Диаграммы рекристаллизации обработки этих сплавов свидетельствуют о том, что критические деформации их составляют 10—15 %. [c.520]

В соответствии с диаграммой рекристаллизации магниевых сплавов критические деформации этих сплавов составляют 8—10%. Поэтому штамповку сплавов необходимо проводить с деформацией за каждый ход машины не менее 15 %. [c.474]

Описана методика эксперимента для точного измерения сопротивления инициированию разрушения конструкционных сталей при динамическом нагружении с чрезвычайно высокими скоростями. В установке использован нагружающий стержень Кольского (надрезанный стержень Гопкинсона), что позволяло нагружать до разрушения стержневой образец диаметром 25,4 мм с предварительно созданной кольцевой усталостной трещиной быстро нарастающим импульсом растягивающих напряжений, возникающим в результате взрыва заряда взрывчатого вещества. При помощи известной методики Кольского измерялось среднее напряжение в месте разрушения как функция времени. Раскрытие трещины как функция времени измерялось оптическим способом, и в результате для каждого испытания была получена полная диаграмма нагрузка — деформация. Полученные данные позволяли определять критическое значение коэффициента интенсивности напряжений /Си при скоростях Ri свыше 10 (фунт/дюйм )/с [3,5-10 (кг/ /мм 2)/с], что примерно на два порядка выше скоростей нагружения, достигаемых при использовании других известных способов. Результаты динамических испытаний стали SAE 4340 и холоднокатаной стали 1020 сравнивались с результатами статических испытаний на образцах аналогичной формы. [c.151]

Из диаграмм рекристаллизации обработки различных алюминиевых сплавов следует, что критические деформации составляют 12—15%. С целью исключения рекристаллизации сплавов с образованием крупного зерна, ковку и штамповку их производят с обжатием 15—20% и более за каждый ход машины. [c.66]

Как следует пз диаграмм рекристаллизации обработки магниевых сплавов, критические деформации, вызы- [c.73]

Величина зерна по диаграмме истинных деформаций (по И. М. Павлову) получается больше величины зерна, определенной по диаграммам, построенным на основе изменения внешних размеров образцов. Эта разница наиболее ярко выражена в критических степенях деформации и близких к ним, а также при температурах 800 и 850°. Кроме того, в диаграммах истинных деформаций интервалы критических степеней деформации значительно шире. [c.62]

ДИАГРАММЫ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ ОБРАБОТКИ, УСТАНОВЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ОБРАБОТКИ И КРИТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ [c.106]

Критические деформации по диаграммам обычного типа [c.116]

Однако сравнивая интервалы критических деформаций, полученных на диаграмме обычного типа с интервалами истинной диаграммы рекристаллизации, можно заметить, что критические деформации на истинной диаграмме больше, чем на диаграмме обычного типа. [c.116]

Отмеченная разница в критических деформациях, определенных по обычным и истинным диаграммам, установлена для сухого трения (трение без смазки). Вероятно, что в случае применения смазки, как это бывает часто при обработке давлением, разница между критическими деформациями будет уменьшаться. Поэтому цри обработке сталей и сплавов свободной ковкой и другими способами в условиях сухого трения критические степени деформации [c.116]

При температурах 900, 950, 1000° и динамическом деформировании интервалы критических деформаций расширяются, а максимум кривых диаграмм рекристаллизации имеет вид более размы- [c.117]

Как показали проведенные исследования, критические деформации высоколегированных сплавов, установленные по обычным диаграммам, равны 1 —12%, а по истинным диаграммам находятся в пределах 0,5—20%. [c.147]

Рассматривая приведенные диаграммы рекристаллизации обработки легких сплавов можно констатировать, что имеет место различная закономерность изменения величины зерна в зависимости от температуры и степени деформации при обработке под молотом и прессом. Все диаграммы рекристаллизации, построенные для осадки под прессом, имеют более размытые максимумы по сравнению с диаграммами рекристаллизации для деформации под молотом. Поэтому интервалы критических деформаций при обработке под прессом шире, а значения критических деформаций выше. [c.182]

Из приведенных выше диаграмм рекристаллизации обработки различных алюминиевых сплавов следует, что критические деформации легких сплавов соответствуют деформациям 12—15%. [c.187]

Как следует из полученных диаграмм, рекристаллизация обработки магниевых сплавов, критические деформации, вызывающие значительный рост зерна, не превышают 10—15%. [c.220]

ДИАГРАММЫ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ ОБРАБОТКИ КРИТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ [c.230]

Рассматривая диаграмму рекристаллизации сплава ВТ2, представленную на фиг. 202 (исходное состояние — предварительно кованное), следует отметить, что при всех температурах исследования имеет место максимум критических степеней деформации при 3—5% деформации с увеличением зерна при температурах 600° до 230 1х и при 1100° до 300 (X. Интервал критических деформаций увеличи- [c.273]

Диаграммы рекристаллизации обработки, установление температур обработки и критических деформаций. ......................... 106 [c.315]

Диаграммы рекристаллизации обработки и определение критических деформаций. ........................................... 230 [c.316]

Зависимость величины зерна от температуры и степени деформации часто изображают в виде диаграмм рекристаллизации (рис. 39). Эти диаграммы дают возможность в первом приближении выбрать режим рекристаллизационного отжига. Но следует учитывать, что результаты отжига зависят и от других факторов. Диаграммы рекристаллизации не учитывают влияния примесей, скорости нагрева и величины зерна до деформации. Чем быстрее нагрев, тем мельче зерно. При уменьшении исходного зерна повышается критическая степень деформации и рекристаллизованное зерно (при данной степени деформации) оказывается мельче. [c.59]

Следует указать на особенность диаграммы разрушения, рассчитанной по уравнению (28.8). Она состоит в том, что подрастание трещины от начальной длины до критической очень мало. Так, например, при начальной безразмерной длине о=Ю длина трещины вырастает на 14,5%, при —100 — на 0, t% (здесь 5о== о/с, с = л бс/[8(1 — v )ao ]- Столь малый прирост трещины характерен для толстых образцов при незначительной области пластических деформаций у кромки трещины. [c.240]

Важным следствием обработки кривых нагружения в координатах 5 — является возможность экспрессного построения диаграмм структурных состояний материала [328]. Как показано на рис. 3.29 на примере сплава МТА, для этого необходимо на перестроенных кривых упрочнения 5 — соединить точки перегибов, соответствующих критическим деформациям вх и щ, при которых происходит изменение коэффициентов параболического деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Таким образо.м, мы фактически получаем диаграмму структурных состояний сплава МТА (рис. 3.29). На рнс. 3.30 представлены в координатах деформация — температура диаграммы структурных состояний сплава МТА, а также однофазного сплава МЧВП с размером зерна 40 и 100 мкм. Диаграммы ограничены (из условий получения [328]) кривой температурной зависимости однородной деформации и включают три области / — относительно однородного распределения дислокаций // — сплетений, клубков дислокаций и /// — ячеистой дислокационной структуры. Области на диаграмме разделены линиями температурной зависимости критических деформаций и ба, которые являются верхней границей равномерного распределения дислокаций и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Температурный ход этих кривых может быть объяснен [345] исходя [c.148]

Критические деформации магниевых сплавов, вызывающие значительный рост зерна, согласно диаграммам рекристаллизации составляют8—10 %. [c.522]

При соблюдении термических режимов штамповки сплавов можно обеспечить однородную структуру и достаточно вы сокпе механические свойства в поковках. Наиболее высокие механические свойства при штамповке алюминиевых сплавов и наименьшую апнзотропию свойств получают при общей деформации в 65—75 %. Критические деформации в соответствии с диаграммами рекристаллизации алюминиевых сплавов составляют 12— 15 %. Поэтому штамповку сплавов необходимо проводить с обжимом заготовки за каждый ход машины на 15— 20 % и более, т. е, сверхкритическим. [c.472]

В процессе пластической деформации происходит взаимодействие дефектов кристаллической решетки, в частности, дислокаций, которое обусловливает деформационное упрочнение металлов. Современные теории стремятся объяснить наблюдаемые экспериментальные кривые деформационного упрочнения и определить зависимости напряжений и деформаций, исходя, в основном, из расположения и взаимодействия дислокаций. Справедливость различных теорий, каждая из которых содержит ряд произвольно выбранных параметров, обусловливается большим или меньшим соответствием экспериментальным данным [53]. Принципиально новые научные положения о стадийности пластической деформации, рассмотренные выше, отражают развитие и накопление в материале повреждений — деструкционный характер деформирования. Изучение напряжений и деформаций и их соотношения при деформировании с позиций выявления и оценки нарушений сплошности в материале и полученные в этом направлении результаты позволили установить закономерности поведения материала, вскрывающие деструкционный характер деформирования. Впервые на диаграммах напряжение — деформация выявлена критическая точка, которая определяет переход к преимущественно деструкционной стадии деформации. На основании параметров диаграммы 5—61/2 разработаны пути количественной оценки степени деструкции пластически деформированного металла. [c.22]

Критические деформации, при которых происходит значительный рост микрозерна, у титановых сплавов находятся в пределах 2—12%. При деформациях, превышающих 85%, на диаграммах рекристаллизации этих сплавов наблюдается второй максимум. Образование текстуры при таких высоких деформациях делает кристаллографическую ориентировку кристаллитов очень близкой. Согласно закону срастания кристаллов кристаллиты с мало отличающейся ориентировкой при высоких температурах срастаются. Второй максимум образуется вследствие развития процесса собирательной рекристаллизации, когда металл подвергается высоким деформациям. [c.77]

В соответствии с диаграммами рекристаллизации обработки дефор-мации за каждый ход машины при ковке и штамповке должны превышать критические и ириниматься равными 15—20% и более, но не выше 85%. Из диаграммы рекристаллизации обработки титанового сплава ВТЗ-1 также следует, что с повышением температуры ковки и штамповки интервал критических деформаций расширяется и максимумы критических деформаций увеличиваются. [c.77]

Диаграмма устойчивости для типов отслоений, представленная на рис. 6.17, а, в, дана на рис. 6.18. Здесь G — границы устойчивости отслоений по Гриффитсу, В — границы устойчивости по Эйлеру, соответствующие критическим деформациям (6.64), в/В — границы устойчивости по Г риффитсу для выпученных отслоений. Очень короткие отслоения могут терять устойчивость по Гриффитсу без предварительного выпучивания. Закрытые эллипсоидальные отслоения по типу рис. 6.17, г подробно рассмотрены в [12. 13]. [c.184]

По характеру кривых диаграмм рекристаллизации можно наблюдать почти при всех температурах наличие порога рекристаллизации и интервалов критических деформаций, при которых имеет место интенсивный рост зерна в процессе ковки. С повышением температур обработки (табл. 15) интервалы критических деформаций расширяются и интенсивность роста аустенитного зерна увеличивается. При оценке величины зерна для установления критических дефор маций стали разделялись на крупнозернистые и мелкозерни- [c.64]

Из диаграммы рекристаллизации сплава ВТ2 (исходное состояние литое) (фиг. 203), видим что при всех температурах исследования критические деформации наблюдаются в интервале от О до 15%-ной степени деформации. При степенях деформации свыше 15% получается более мелкое зерно, незначительно меняюшееся от изменения степени деформации. [c.275]

Диаграммы пластичности отражают критические деформации при различных схемах напряже ного состояния. Их строят в координатах критическая степень деформации сдвига Яр — показатель напряженного состояния /С, равный отношению среднего гидростатического напряжения к интенсивности касательных напряжений Т, К = 1Т). Диаграммы пластичности в осях Хр — К используют преимущественно при расчете критических реформаций, возникающих при холодной объемной штамповке. Диаграммы пластичности, построенные в компонентах главных критических деформаций г и 82 (их называют диаграммами предельных деформаций или диаграммами предельной штампуемости), более широко используют при определении критических деформаций, возникающих при холодной листовой штамповке. [c.24]

В нашей стране и за рубежом для оценки штампуемости используют диаграммы предельных деформаций, устанавливающие связь между компонентами главных деформаций и 82 в момент потери устойчивости от разрушения. Такого рода диаграммы (рис. 2.3) были предложены в 60-х годах С. П. Келером и Г. М. Гуд-виным (США), с их помощью устанавливают границы предельных деформаций, действующих в плоскости листа. Зона критических деформаций разделяет диаграмму на две области, ниже этой зоны находится область безопасных условий штамповки и выше — область разрушения. По оси ординат диаграммы отложена наибольшая главная деформация в плоскости заготовки 81, а по оси абсцисс — наименьшая главная деформация 83. Зона положительных значений 82 соответствует двухосному растяжению, при 82 = О наблюдается плоское деформированное состояние, в зоне отрицательных значений 82 — сжатие с растяжением [271. [c.28]

Обеспечивая образование в зоне стыка общих зерен, необходимо предотвращать возникновение разнозернистости сплавов, которая снижает пластичность и жаропрочность сплавов. Для этого необходимо предотвращать интенсивный рост зерна и можно пользоваться диаграммами рекристаллизации сплавов. На рис. 7 показана диаграмма рекристаллизации сплава ЭП99, из которой видно, что максимальная величина зерна достигается при определенных давлениях сжатия, которые обеспечивают критическую деформацию, а затем размер зерна уменьшается. С увеличением температуры сварки давление сжатия, вызывающее критическую деформацию, падает. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...